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1、設(shè)計簡述
本工程水解酸化池分為兩組，單組設(shè)計水量為2萬m3/d，設(shè)計平均停留時間為5h，大流量下停留時間為3.54h，平面尺寸為48.85m×12.73m，由于施工設(shè)計等原因，有效容積為7327m3，實際平均停留時間為4.4h，大流量下停留時間為3.12h，每池采用31套布水器，每池設(shè)計14套排泥管。
2、目前運行情況
目前運行效果良好，COD去除率為57.62%，BOD5去除率為51.64%，SS去除率為85.9%，氨氮去除率為32.13%，總磷去除率為62.01%。
3、控制參數(shù)與影響因素
結(jié)合某水務(wù)某污水處理廠的實際運行情況與相關(guān)的理論研究，水解酸化池的主要控制參數(shù)和影響因素包括污泥濃度、水力負(fù)荷、泥位控制等。
3.1污泥濃度
污泥濃度是水解酸化池的重要的控制參數(shù)之一。水解池功能得以完成的重要條件之一是維持反應(yīng)器內(nèi)高濃度的厭氧微生物(污泥)。由于污泥受到兩個方向的作用，即其本身在重力場下的沉淀作用，及污水從下而上運動造成的污泥上升運動，因此污泥與污水可充分接觸，達(dá)到良好的截留和水解酸化效果，目前污泥濃度控制在14g/l，污泥層厚度在3.7m—4.5m之間。一般建議污泥濃度控制在10-20g/l可達(dá)到良好效果。
3.2水力負(fù)荷
水力負(fù)荷主要體現(xiàn)在上升流速和配水方式的設(shè)計上，上升流速是設(shè)計水解酸化池的主要參數(shù)，一般建議上升流速設(shè)計在0.5m/h-1.8m/h，目前運行上升流速在1.34m/h；配水方式采用小阻力配水，穿孔布水管每池31套，主管為DN200，長為11m，在管子兩側(cè)45°方向開孔，每管14個孔口，具體見圖1。在進(jìn)行適當(dāng)改造后，分枝狀形式的配水形式基本上達(dá)到了配水均勻的目的。
3.3泥位控制
目前水解酸化池實際運行中主要控制參數(shù)是泥位控制。每池距池底0.8m處分別設(shè)計14根排泥管，管徑為DN200，每根排泥管均勻設(shè)置14個孔口，孔口形式見圖2，每根排泥管負(fù)擔(dān)44.4m2面積。水解酸化池排泥方式采用高水力負(fù)荷排泥，通過排泥以控制污泥面高度，高水力負(fù)荷時排泥的優(yōu)點是易于控制污泥面高度，可采用泥位計控制排泥，這樣系統(tǒng)的穩(wěn)定性比較好；缺點是高負(fù)荷時污泥層膨脹率較大，污泥濃度低，后續(xù)污泥濃縮負(fù)荷大，而排泥量不夠，則會造成污泥溢出，對后續(xù)工藝產(chǎn)生不良影響。而低水力負(fù)荷時排泥濃度高，污泥排放量少，提高污泥脫水效率。但后者缺點是對污泥層的控制不易掌握，排泥量過大會造成系統(tǒng)中污泥總量減少而影響處理效果。目前控制水解酸化池上清液在1.2m—2.0m，污泥齡在6d左右，可達(dá)到良好的處理效果。
4、運行結(jié)果分析與討論
4.1設(shè)計中存在的問題
4.1.1布水方式
配水是否均勻是影響水解酸化效果的重要因素，設(shè)計采用上部管渠配水的分枝狀配水方式，由于水解池較長，前端水量大，上升流速可達(dá)2-3m/h，而末端水流較小，流速低，很難達(dá)到布水均勻效果。針對這一問題，對前端閥門進(jìn)行改造，減少其進(jìn)水，增大中部末端的水量，改造后布水均勻，處理效果有明顯提高。水解酸化池的配水均勻性問題在設(shè)計時應(yīng)慎重考慮。
4.1.2排泥位置
設(shè)計排泥管設(shè)置在距池底0.8m處，由于池底部污泥濃度較高，可達(dá)20g/l左右，幾乎以顆粒形態(tài)存在，活性高，吸附水解酸化能力強；污泥層中上部污泥濃度低，主要以懸浮狀態(tài)存在，活性差，吸附能力弱。而實際排泥時排走的主要是活性強的污泥，而殘留系統(tǒng)的卻是活性較差的污泥，這樣排泥時處理效果會降低。因此設(shè)計中應(yīng)盡量以污泥區(qū)的中上部為排泥點。
4.1.3排泥方式
目前排泥方式以開啟排泥閥門為主，每池14個，共28個閥門，排泥工作量大，不易操作，建議設(shè)計考慮采用幾組閥門合并設(shè)置電動閥門控制為宜。
4.2 處理效果分析
4.2.1水力停留時間對B/C的影響
結(jié)合表2水解酸化池出水后B/C有一定的提高，在水解酸化池液位為提升前B/C由0.333提高到0.404，當(dāng)水解池液位提升后(停留時間增加0.2h)B/C由0.376降到0.375左右，說明停留時間增長，水解酸化池中消耗BOD5的微生物數(shù)量增多，反應(yīng)器向厭氧反應(yīng)的第三個階段進(jìn)行，對于后續(xù)的生化處理產(chǎn)生不良影響。
4.2.2 NH3-N去除效果分析
(1) 水解酸化池去除氨氮機理分析
一般認(rèn)為，污水進(jìn)入水解酸化池后進(jìn)行充分的氨化作用，水解池出水氨氮比進(jìn)水有所增加。而根據(jù)某水務(wù)某污水處理廠實際運行情況，水解酸化池水力停留時間在4.4h，污泥齡在6d左右，水解酸化池氨氮平均去除率達(dá)到42.34%，凱氏氮去除率為40.1%，總氮去除率為37.92%；具體分析原因：去除氨氮一般以同化作用、硝化反硝化作用實現(xiàn)，同化作用去除一般較少，通過計算去除率僅在10%左右，而一般硝化反硝化的條件也不具備，如溶解氧、水力停留時間等因素；因此必然存在另一種形式的去除氨氮的反應(yīng)存在，初步分析可能存在厭氧氨氧化的現(xiàn)象，但需進(jìn)一步的分析與研究。
(2) 水力停留時間對NH3-N去除效果的影響
延長水解酸化池水力停留時間后，其NH3-N去除效果略有降低，分析原因可能是水力停留時間增加，異養(yǎng)厭氧微生物數(shù)量增多，對可能存在的厭氧氨氧化菌形成競爭關(guān)系，導(dǎo)致厭氧氨氧化菌活性降低，去除氨氮效果下降。
4.2.3 水解酸化工藝對后續(xù)處理的影響
(1) 水解酸化池出水B/C值的提高，使得出水中溶解性的COD比例提高，同時反應(yīng)器內(nèi)高的污泥濃度起到了良好的截留水解作用，在有機物通過時將其吸附截留，增加了有機物的停留時間，提高了難降解物質(zhì)和不易降解物質(zhì)的可降解性，消除了難降解物質(zhì)對后續(xù)生化處理的抑制性。
(2) 水解酸化池NH3-N去除率能穩(wěn)定達(dá)到32.13%，水解酸化池出水氨氮基本保證在20mg/l，降低了后續(xù)工藝的氨氮負(fù)荷，提高了出水的穩(wěn)定性。
(3) 水解酸化池水解后的溶解性COD和BOD5數(shù)量增多，可生化性強，利于后續(xù)好氧處理，后續(xù)需氧量也大大降低，氣水比保持在3.96:1，即可保證碳化和硝化的需氧量，降低了后續(xù)的運行費用。
(4) 水解酸化池在截留大量懸浮物和去除部分BOD5的同時，對污泥還有一定的水解率[5]，通過某水務(wù)某污水處理廠長時間的運行發(fā)現(xiàn)，水解酸化池理論產(chǎn)泥量在19044kg/d，而實際處理泥量在13974kg/d，根據(jù)計算污泥水解率約在26.6%；以體積計算，污泥水解率在28.4%，減輕了脫水機的運行負(fù)荷，同時降低了運行費用，由此可以看出水解酸化池57.62%的COD去除率，其中一部分通過剩余污泥進(jìn)行排放，其他可能通過硫酸鹽還原、氫氣的產(chǎn)生等途徑降解。
4.2.4 水解酸化工藝的穩(wěn)定性和經(jīng)濟性
從目前運行來看，水解酸化池抗沖擊負(fù)荷能力強，在進(jìn)水COD為1110mg/l時，仍能保證出水在233mg/l，能起到非常好的緩沖作用；水解酸化池水力停留時間短，土建費用較低，而且運行費用低，無任何電耗，污泥水解率高，減少脫水機運行時間，降低能耗，因此水解酸化池的穩(wěn)定性和經(jīng)濟性要遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過其他預(yù)處理工藝。
5、結(jié)語
(1) 水解酸化池COD平均去除率為57.62%，BOD5去除率為51.64%，SS去除率為85.9%，氨氮去除率為32.13%，總磷去除率為62.01%，B/C有一定程度的提高，降低后續(xù)工藝的能耗，同時對污泥還有一定的水解作用，因此能達(dá)到良好的強化預(yù)處理作用。
(2) 水解酸化池有較高的穩(wěn)定性，抗沖擊負(fù)荷能力強，保證后續(xù)工藝的穩(wěn)定性。而且運行成本低，值得進(jìn)一步推廣應(yīng)用。
(3) 水解酸化池對氨氮有一定的去除效果，去除率平均在32.13%，可能存在厭氧氨氧化的現(xiàn)象，但需要進(jìn)一步的研究分析。
(4) 在工程放大問題上，水解酸化池如何提供良好的布水方式以及排泥方式，還需要進(jìn)一步的工程驗證和模擬試驗研究。水力停留時間對水解酸化池的影響明顯，需進(jìn)一步的對水解酸化池的水力停留時間進(jìn)行深入細(xì)致的研究，以期確定佳的水力停留時間。
