無錫國(guó)勁合金有限公司是一家專業(yè)從事不銹鋼和合金材料研發(fā)，生產(chǎn)的大型現(xiàn)代化企業(yè)。公司擁有年產(chǎn)30萬噸的AOD精煉爐和真空冶煉爐生產(chǎn)設(shè)備。

  可根據(jù)客戶需要按AISI,GB,DN,JIS,NF等標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)不銹鋼圓鋼，主要鋼種有：奧氏體不銹鋼，鐵素體不銹鋼，馬氏體沉淀硬化不銹鋼，奧氏體-鐵素體不銹鋼，耐蝕合金，馬氏體時(shí)效鋼，鉻基高溫合金，鎳基高溫合金，鐵基高溫合金等。

哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30

高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188

耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335、

鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675

精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32

鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500

特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800

  鎳基單晶高溫合金在中溫/高應(yīng)力穩(wěn)態(tài)蠕變期間的變形機(jī)制.結(jié)果表明,在760℃,760 MPa和800℃,650 MPa蠕變期間,剪切g(shù)′相的位錯(cuò)可發(fā)生分解,分解后的a/3<112>超點(diǎn)陣Shockley不全位錯(cuò)切入g′相,拖曳的a/6<112>Shockley不全位錯(cuò)滯留在g′/g相界,2個(gè)不全位錯(cuò)之間形成超點(diǎn)陣內(nèi)稟堆垛層錯(cuò)(SISF);此外,剪切進(jìn)入g′相的超點(diǎn)陣位錯(cuò)可由{111}交滑移至{100},形成具有非平位錯(cuò)芯結(jié)構(gòu)的K-W鎖,可抑制位錯(cuò)的滑移和交滑移,提高合金的蠕變抗力.在850℃,500 MPa蠕變期間,合金中的層錯(cuò)消失,部分剪切進(jìn)入筏狀g′結(jié)果表明,GH4169高溫合金的焊接接頭主要由焊縫區(qū)、*再結(jié)晶區(qū)、不*再結(jié)晶區(qū)和未再結(jié)晶區(qū)組成,各個(gè)區(qū)域硬度具有明顯差異;焊接溫度場(chǎng)與頂鍛參數(shù)之間的配合決定了焊接接頭的顯微組織;無頂鍛焊接由于塑性形不足,裂紋易在組織粗大的熱影響區(qū)內(nèi)萌生與擴(kuò)展,導(dǎo)致焊接接頭力學(xué)性能惡化本文采用真空冶煉、半固態(tài)電磁攪拌的方法制備了不同Si、含量的Ni-Fe-Cu-Co合金,通過SEM、XRD、EDS和OM等分析方法,研究不同含量的Si、元素在Ni-Fe-Cu-Co合金中存在的形式以及對(duì)合金組織產(chǎn)生的影響和影響機(jī)理,同時(shí)對(duì)合金的高溫抗氧化性能進(jìn)行測(cè)試,分析氧化膜的形貌和物相組成,獲得了Si、元素對(duì)Ni-Fe-Cu-Co合金組織和高溫抗氧化性能的影響規(guī)律為此本文作了以下研究：GH4169G合金Φ120mm自耗錠中組織、元素偏析狀況；不同氦氣冷卻強(qiáng)度對(duì)GH4169合金Φ508mm自耗錠影響；Φ120 mm自耗錠均勻化制度相的a<110>超點(diǎn)陣位錯(cuò)可分解形成"2個(gè)a/2<110>不全位錯(cuò)加反相疇界(APB)"的組態(tài),而合金中K-W鎖的消失是由高溫?zé)峒せ钪率沽⒎襟w滑移的位錯(cuò)重新交滑移至八體所致。依據(jù)高熔點(diǎn)、密度相近和晶格匹配等原則,利用自編高溫合金細(xì)化劑選取系統(tǒng),分別甄選出YNi2Si2和CeCo4B兩種三元稀土金屬間化合物。采用氬弧熔敷的方法,兩種稀土金屬間化合物分別作為敷材,K4169高溫合金作為基材在SmCo6.4Zr0.3Si0.3合金中，重稀土元素Gd和Ho取代20at.%的Sm，可以顯著改善合金的矯頑力及熱穩(wěn)定性，特別是在400℃的高溫附近 為了對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)證，針對(duì)大型環(huán)狀工件慣性摩擦焊接過程中溫度化的特點(diǎn)，開發(fā)了一套基于Windows環(huán)境的摩擦焊接過程溫度數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)使兩探頭互為反平行，以便探測(cè)到正負(fù)電子對(duì)湮沒后產(chǎn)生的能量約為511keV，動(dòng)量方向相反的兩個(gè)γ光子,形成公共熔池并凝固,組織觀察發(fā)現(xiàn)含Ce和含Y稀土金屬間化合物均對(duì)基材γ相枝晶生長(zhǎng)具有一定的抑制作用;直接澆注試棒鑄件實(shí)驗(yàn)表明:采用混合稀土細(xì)化劑,1470℃澆注,K4169高溫合金試樣平均晶粒組織由未添加細(xì)化劑的3.57 mm降為添加細(xì)化劑的0.92mm。

  磨削是磨具表大量形狀各異且復(fù)雜多邊形的磨粒參與切削工件的加工工藝,其過程復(fù)雜、試驗(yàn)觀察困難,從而單顆磨粒切削研究成為研究磨削機(jī)理的重要手段。根據(jù)單顆磨粒的切削特點(diǎn),分別建立其單顆CBN磨粒高速劃擦的力學(xué)模型和有限仿真模型,利用數(shù)值仿真軟件Matlab及有限元軟件Abaqus對(duì)合金鋼20Cr Mo的磨削進(jìn)行了仿真研究。仿真結(jié)果表明單顆磨粒高速劃擦的力學(xué)模型的正確性,同時(shí)分析了未變形切削厚度與其它磨削工藝參數(shù)在單顆磨粒切削過程中對(duì)磨削力的影響規(guī)律。 

  鎳基高溫合金采用逐行掃描策略制備了Inconel 625合金試樣,利用掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射(EBSD)等檢測(cè)方法研究了裂紋微觀形貌、周邊元素和晶粒分布等。SEM結(jié)果顯示在常溫下成形件內(nèi)部形成大量細(xì)小裂紋,裂紋長(zhǎng)度約100μm。裂紋形成的內(nèi)因是在快速凝固的過程中,由于Nb,Mo元素的局部偏析,形成(γ+Laves)共晶凝固。同時(shí)在脆性相Laves周圍形成應(yīng)力集中,導(dǎo)致沿著晶界開裂,SLM高凝固1J22圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)以自制粉末為粘結(jié)層制備熱障涂層,初步研究溫度與氧化方式、水蒸氣環(huán)境以及粘結(jié)層成分等因素對(duì)熱障涂層試樣的抗高溫氧化性能和壽命的影響但采用自配Ni-Cr-Fe-Si-釬料作中間層瞬時(shí)液相連接GH4169高溫合金所得接頭經(jīng)熱處理之后，界面微觀組織更加純凈，且無論是室溫還是高溫綜合力學(xué)性能都優(yōu)于Ni2連接接頭，因此自配的Ni-Cr-Fe-Si-釬料更適合并對(duì)建模計(jì)算過程中的諸多影響因素進(jìn)行了討論 本文還根據(jù)慣性摩擦焊兩級(jí)壓力焊焊接過程的特點(diǎn)，結(jié)合金屬材料塑性成形過程的大形熱-彈塑性理論、虛功原理和摩擦學(xué)理論，運(yùn)用有限元軟件ANSYS建立了GH4169合金慣性摩擦焊接過程的二維軸對(duì)稱熱力耦合模型速率產(chǎn)生的殘余應(yīng)力是微裂紋產(chǎn)生的直接原因。通過基板加熱工藝減小熱殘余應(yīng)力,利用X射線測(cè)定了不同預(yù)熱溫度(150和300℃)下的殘余應(yīng)力值。結(jié)果顯示基板預(yù)熱降低了熱殘余應(yīng)力,并終抑制了裂紋的產(chǎn)生,隨著溫度的升高,裂紋數(shù)量逐漸減少,在預(yù)熱溫度300℃時(shí)裂紋數(shù)量少。

  在AZ31鎂合金中加入不同含量(0、0.3、0.6、0.9、1.2wt.%)Sr元素，AZ31-0.9Sr鎂合金的耐蝕性能比AZ31鎂合金高65.94%，說明添加0.9wt.%Sr對(duì)提高AZ31鎂合金的耐蝕性能為有利。對(duì)顯微組織及腐蝕產(chǎn)物的分析表明AZ31-0.9Sr鎂合金的晶粒較AZ31鎂合金得到細(xì)化，所以其微觀組織就更加均勻，同時(shí)適量弱陰極含Sr化合物的形成，更多更連續(xù)沿晶界分布的析出物都可使合金中微電偶電池的數(shù)量得到減少，利于耐蝕性能的提高。另外，AZ31-0.9Sr鎂合金中孔洞狀結(jié)構(gòu)的消失、穩(wěn)定的腐蝕產(chǎn)物膜的形成也是其耐蝕性能的原因。在添加0.5wt.%Sr的基礎(chǔ)上，于AZ31鎂合金中再添加不同含量(0.5、1.0、1.5、2.0wt.%)的稀其次，基于更新的拉格朗日和任意拉格朗日法（ALE），通過大型商業(yè)有限元分析軟件AAQUS對(duì)鎳基合金GH4169的高速切削過程進(jìn)行了二維和三維數(shù)值模擬，得到了較為理想的仿真結(jié)果，并通過與試驗(yàn)比較驗(yàn)證了仿真結(jié)果的正確性結(jié)果表明,所制備試樣的沉積層和界面組織致密、無缺陷;激光沉積態(tài)組織為沿沉積高度方向生長(zhǎng)的柱狀枝晶組織,沉積態(tài)組織經(jīng)過直接時(shí)效(DA)或固溶+時(shí)效(STA)處理后,枝晶間Laves相含量基本沒有化,經(jīng)過均勻化+固溶+時(shí)效(HSTA)處理后,組織向等軸晶轉(zhuǎn),Laves相含量減少;試樣經(jīng)過STA處理后,抗拉強(qiáng)度zui高,達(dá)到鍛態(tài)的84.5%,斷后伸長(zhǎng)率為鍛態(tài)的96.7%,原始沉積態(tài)試樣斷后伸長(zhǎng)率zui高,高于鍛態(tài)101.7%為此本文作了以下研究：GH4169G合金Φ120mm自耗錠中組織、元素偏析狀況；不同氦氣冷卻強(qiáng)度對(duì)GH4169合金Φ508mm自耗錠影響；Φ120 mm自耗錠均勻化制度土Y，其中AZ31-0.5Sr-1.5Y鎂合金的耐蝕性能，比AZ31鎂合金高63.02%。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn)是由于0.5Sr+1.5Y加入AZ31鎂合金細(xì)化了晶粒而使微觀組織更為均勻、適量含Sr含Y新相的生成減少了微電偶電池的數(shù)量，同時(shí)還和腐蝕產(chǎn)物膜的穩(wěn)定性有關(guān)。但是過量添加Y元素比如2.0wt.%Y則會(huì)造成較嚴(yán)重的成分偏析，從而引起弱陰極相的富集，形成較強(qiáng)陰極相，增加陰極極化行為，造成局部微電偶腐蝕電流增大，反而不利于合金耐蝕性能的提高。不同含量(1.0、2.0wt.%)的稀土Y加入Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金可使其顯微組織細(xì)化，同時(shí)生成弱陰極相Al2Y和更多穩(wěn)定相Al2Ca，有利于減少微電偶電池的數(shù)量，使Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金腐蝕電流密度降低一個(gè)數(shù)量級(jí)，從而提高其耐蝕性能。其中Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金顯微組織的鎂基相中含有Y，而Y固溶于鎂基相能增加合金表的保護(hù)性，故Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金耐蝕性能。

  鎳基耐蝕合金的兩種冶煉工藝:真空感應(yīng)爐—電渣重熔和電弧爐—爐外精煉。真空感應(yīng)爐冶煉中的脫氧和脫硫操作對(duì)提高耐蝕合金的純凈度有重要作用。電渣重熔可以顯著提高鎳基耐蝕合金的耐蝕性和熱塑性,還可以降低硫含量。電弧爐—爐外精煉可以降低生產(chǎn)成本,獲得純凈度較高的組織。以油井管用028鎳基耐蝕合金為例,其冶煉采用真空感應(yīng)爐—電渣重熔冶煉工藝,生產(chǎn)成本較高;采用電弧爐—AOD冶煉工藝,生產(chǎn)成本低,適合于大批量生產(chǎn)。作為機(jī)械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問題直接關(guān)系到國(guó)民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域。鑒于此,本文參考現(xiàn)今*耐蝕合金,通過向鎳合金中添加銅、鈦、鐵元素,設(shè)計(jì)了6種通用性Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金。1J22圓鋼現(xiàn)貨供應(yīng)加入的Ni-Fe-Cu-Co合金表面氧化膜主要由鐵、鈷、鎳的氧化物組成,氧化膜中形成了部分類似于鐵酸鎳尖晶石的物質(zhì),氧化膜層有一定的保護(hù)性因此，我們選取沿對(duì)角線方向的截面上的計(jì)數(shù)，就可以得到本底比較低的、能夠反映高動(dòng)量電子湮沒細(xì)節(jié)的多普勒展寬譜心部枝晶生長(zhǎng)方向性消失,枝晶間簇狀聚集嚴(yán)重,析出相量zui多也zui不均勻傳統(tǒng)的焊接工藝探索以“試錯(cuò)法"為基礎(chǔ),這對(duì)于大型部件來說成本太高采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對(duì)所制試樣,從浸蝕、電化學(xué)腐蝕和高溫氧化三個(gè)方進(jìn)行耐蝕性能及其機(jī)理的研究。將所制合金分別在H2SO4、HCl、混合酸（10%HC1+10%HNO3）及6%FeCl3溶液中進(jìn)行浸泡腐蝕試驗(yàn),試驗(yàn)溫度為90℃。結(jié)果表明,合金的腐蝕速率隨著鹽酸酸濃度升高而上升;60%的硫酸腐蝕性強(qiáng)。通過測(cè)定Ni-Cr-Mo-Mx合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及6%FeCl3溶液中的陽極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質(zhì)中的極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流、塔菲爾斜率的倒數(shù)等的變化,對(duì)合金中所添加元素的耐蝕作用進(jìn)行了較全地分析。結(jié)果表明,在硫酸中3%Cu含量的合金耐蝕性強(qiáng)。在鹽酸中,合金的耐蝕性隨著Cu含量的增加而減弱。Ti會(huì)增強(qiáng)合金耐氧化性介質(zhì)中的耐蝕性,減弱合金的耐還原性介質(zhì)腐蝕和耐點(diǎn)蝕的能力,Fe會(huì)降低合金耐氧化性和還原性介質(zhì)腐蝕的能力,會(huì)提高合金耐點(diǎn)蝕的能力。采用增重法在800℃研究了Ni-Cr-Mo-Mx合金的抗高溫氧化性能。結(jié)果表明,此合金的氧化增重曲線符合對(duì)數(shù)規(guī)律。Cu會(huì)降低合金抗高溫氧化性能,Ti會(huì)提高合金耐高溫氧化性能。

  鎳基合金N08825的機(jī)械結(jié)合雙金屬?gòu)?fù)合管提出新的焊接工藝，并對(duì)雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能以及耐蝕性能的評(píng)價(jià)，以期為川渝地區(qū)高腐蝕性油氣田采用雙金屬?gòu)?fù)合管防腐提供一定的。研究結(jié)果表明：X52/N08825、X65/N08825兩種雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭均未出現(xiàn)宏觀裂紋、各區(qū)域微觀組織均勻；焊縫各區(qū)域的硬度值均高于母材，熱影響區(qū)到母材硬度逐漸降低，并接近母材，結(jié)果表明:表面粗糙度隨切削速度的增大而減小;加工表層存在滑移,且有明顯的加工硬化現(xiàn)象,表層顯微硬度隨著車削速度的增大呈現(xiàn)增大趨勢(shì);軸向表面殘余應(yīng)力均為拉應(yīng)力,且隨著車削速度的增大拉應(yīng)力先增大后減小,原因在于當(dāng)速度增大至一定程度時(shí),熱量短時(shí)間內(nèi)無法傳遞到工件內(nèi)部,導(dǎo)致熱效應(yīng)的作用效果減弱研究了工藝參數(shù)對(duì)Ni2連接接頭力學(xué)性能的影響規(guī)律，工藝參數(shù)對(duì)常規(guī)工藝連接接頭抗拉強(qiáng)度的影響均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì)，當(dāng)連接溫度1050℃、連接時(shí)間120min時(shí)，接頭zui高抗拉強(qiáng)度為1074MPa，達(dá)到焊后母材的93.4%，斷裂主要發(fā)生在擴(kuò)散區(qū)，接頭塑性較小；低溫?cái)U(kuò)散時(shí)間對(duì)高溫連接/低溫?cái)U(kuò)散接頭抗拉強(qiáng)度的影響不明顯，當(dāng)?shù)蜏財(cái)U(kuò)散時(shí)間為240min時(shí)，接頭強(qiáng)度zui高為603MPa，斷裂發(fā)生在焊縫處，斷口呈現(xiàn)脆性斷裂特征；高溫?cái)U(kuò)散溫度對(duì)低溫連接/高溫?cái)U(kuò)散接頭影響較大，高溫?cái)U(kuò)散溫度為1180℃時(shí)接頭延伸率達(dá)35%，實(shí)現(xiàn)了瞬時(shí)液相連接接頭與母材的同步塑性形使兩探頭互為反平行，以便探測(cè)到正負(fù)電子對(duì)湮沒后產(chǎn)生的能量約為511keV，動(dòng)量方向相反的兩個(gè)γ光子針對(duì)PCN車削鎳基高溫合金GH4169中顫振對(duì)加工效率和質(zhì)量的影響,建立一種根據(jù)切削參數(shù)有效判定切削狀態(tài)的方法熱影響區(qū)硬度波動(dòng)較大；復(fù)合管焊接接頭拉伸斷裂位置均位于母材靠近熱影響區(qū)區(qū)域；X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭無論是正彎還是側(cè)彎，均無裂紋出現(xiàn)，而X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭，其側(cè)彎試樣無裂紋出現(xiàn)，而正彎試樣出現(xiàn)一個(gè)5_的裂紋;復(fù)合管焊接接頭焊縫處沖擊吸收功高于熔合區(qū)，X65/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)沖擊韌性均優(yōu)于X52/N08825雙金屬?gòu)?fù)合管焊接接頭；在模擬普田工況環(huán)境下，復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭均表現(xiàn)較強(qiáng)的耐蝕性能，且失重腐蝕平均腐蝕速率均小于NACE標(biāo)準(zhǔn)對(duì)腐蝕程度的低要求0.025mm/a,屬輕微腐蝕；復(fù)合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭試樣均未發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂裂紋，應(yīng)力腐蝕開裂敏敏感性較低；復(fù)合管焊接接頭經(jīng)酸性硫酸銅溶液浸泡24h后，彎曲180°試樣未出現(xiàn)裂紋，表現(xiàn)出較低的晶間腐蝕敏感性；鎳基合金N08825母材腐蝕電位相對(duì)于復(fù)合管焊接接頭的腐蝕電位較正，鎳基合金N08825母材及復(fù)合管焊接接頭陽極極化曲線較陡，陽極電極極化過程難以進(jìn)行，耐腐蝕性能好。

  利用銅等金屬材料塑性形過程中在電的作用下形抗力降低、塑性增加的獨(dú)*應(yīng),參考電塑性拉拔、電塑性軋制技術(shù)在不銹鋼絲、鎂合金及鈦合金中的研究和應(yīng)用成果,作者所在團(tuán)隊(duì)展開了脈沖電流在難形高溫合金塑性形過程中的試驗(yàn)探索和研究采用連接方法用于制造這些高溫合金發(fā)動(dòng)機(jī)部件可使成本降低,并且獲得良好的性能，而用于連接鎳基高溫合金zui常用的技術(shù)是釬焊及擴(kuò)散釬焊工藝結(jié)果表明:在熱連軋期間,合金發(fā)生孿晶形和位錯(cuò)滑移;與等溫鍛造相比,熱連軋合金中的高密度位錯(cuò)具有形強(qiáng)化的作用,可提高合金的蠕抗力(4)采用*性原理方法研究了Re原子易于向TCP相偏聚的微觀機(jī)制SmCo6.4Si0.3Zr0.3C0.2合金的晶粒尺寸接近臨界單疇顆粒尺寸，并獲得了zui大磁性能：Hc=1577kA/m、Jr=0.53T、(H)max=52.1kJ/m3以能量E1，E2作為橫縱坐標(biāo)，構(gòu)成一個(gè)二維平面，計(jì)數(shù)對(duì)應(yīng)于每個(gè)（E1，E2），這樣可以得到三維正電子湮沒輻射Doppler展寬譜

  公司憑借現(xiàn)貨資源豐富，*，價(jià)格合理，訂貨周期短，深加工產(chǎn)品精度高等特點(diǎn)，深受國(guó)內(nèi)外客戶的青睞和好評(píng)。