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無錫國勁合金有限公司
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無錫國勁合金有限公司自成立以來，一直致力于鎳基合金、高溫合金、精密合金的生產與銷售。我們產品廣泛用于石油、石化、核能工業(yè)、化學工業(yè)、海洋工業(yè)、機械制造、通訊、電子等制造領域XM-18圓鋼現貨供應，為這些領域在設備用材方面提供相關產品和技術服務。
無錫國勁合金有限公司是一家專業(yè)從事不銹鋼和合金材料研發(fā)，生產的大型現代化企業(yè)。公司擁有年產30萬噸的AOD精煉爐和真空冶煉爐生產設備。
可根據客戶需要按AISI,GB,DN,JIS,NF等標準生產不銹鋼圓鋼，主要鋼種有：奧氏體不銹鋼，鐵素體不銹鋼，馬氏體沉淀硬化不銹鋼，奧氏體-鐵素體不銹鋼，耐蝕合金，馬氏體時效鋼，鉻基高溫合金，鎳基高溫合金，鐵基高溫合金等。
哈氏合金：C-276、C-22、C-2000、G30
高溫合金：GH4169、GH3030、GH3039、GH4145、GH2132、GH3128、GH3044、GH3536、GH4033、GH8367、GH4133、GH5605、GH1140、GH2036、GH4090、GH4648、GH2747、GH1131、GH5188
耐蝕合金：NS312、NS334、NS333、NS321、NS322、NS336、NS313、NS143、NS142、NS111、NS112、NS335、
鎳基合金：Inconel718、Inconel600、Inconel625、Inconel601、Inconel617、alloy20、in690、x-750、1.4529、AL-6XN、Inconel926、Inconel925、Inconel800H、NO8020、NO8028、NO2080、NO10276、NO600、NO6601、NO6625、NO6690、NO7718、NO8825、NO7750、NO10665、NO10675
精密合金：4J36、4JI29、1J79、1J85、1J22、1J50、1J30、4J33、4J32
鎳銅合金：蒙乃爾400、蒙乃爾K500、蒙乃爾405、NO4400、NO5500、Monel400、MonelK500
特殊材料：17-4PH、1-7PH、15-5PH、254smo、253-MA、XM-19、XM-18、S21800
鎳基單晶高溫合金在中溫/高應力穩(wěn)態(tài)蠕變期間的變形機制.結果表明,在760℃,760 MPa和800℃,650 MPa蠕變期間,剪切g′相的位錯可發(fā)生分解,分解后的a/3<112>超點陣Shockley不全位錯切入g′相,拖曳的a/6<112>Shockley不全位錯滯留在g′/g相界,2個不全位錯之間形成超點陣內稟堆垛層錯(SISF);此外,剪切進入g′相的超點陣位錯可由{111}交滑移至{100},形成具有非平位錯芯結構的K-W鎖,可抑制位錯的滑移和交滑移,提高合金的蠕變抗力.在850℃,500 MPa蠕變期間,合金中的層錯消失,部分剪切進入筏狀g′在高溫和外加應力的作用下,丫’相發(fā)生筏排化,γ/γ’相界面處形成了六角形和四邊形的位錯網在Ge-NaI雙探頭Doppler展寬裝置中，高純Ge探頭用于記錄γ光子能譜，NaI探頭用于提供符合信號結果觀測到各組試樣頂鍛時瞬時升溫明顯，均出現了火花飛濺現象相的a<110>超點陣位錯可分解形成"2個a/2<110>不全位錯加反相疇界(APB)"的組態(tài),而合金中K-W鎖的消失是由高溫熱激活致使立方體滑移的位錯重新交滑移至八體所致。依據高熔點、密度相近和晶格匹配等原則,利用自編高溫合金細化劑選取系統(tǒng),分別甄選出YNi2Si2和CeCo4B兩種三元稀土金屬間化合物。采用氬弧熔敷的方法,兩種稀土金屬間化合物分別作為敷材,K4169高溫合金作為基材正電子壽命譜結果表明，隨著P含量的增加，合金基體和晶界缺陷處的自由電子密度降低，這些地方的金屬鍵結合力降低結果表明:GH4169/焊縫界面以及焊縫均主要由Ni元素的固溶體組成,其中固溶了Cu,Fe,Cr,N幾種元素;而焊縫/Ti3Al界面分為3層組織,其相組成從Ti3Al母材到焊縫方向依次為:固溶了Ni和Cu元素的Ti2AlN相、Al(Ni,Cu)2Ti金屬間化合物及(N,Ti,Mo)固溶體;(Ni,N,Cr)及Ni(Cu,Ti)固溶體;Ni的固溶體,固溶元素為Cu,N和Cr傳統(tǒng)采用的鋁電解方法為Hall-Herout法,此電解槽采用碳素為陽極,在電解過程中Al203電解所釋放的Oz在高溫下很容易將碳素陽極氧化,生成CO：釋放到空氣中,既增加了碳素的消耗,又增加了CO2的排放量,形成公共熔池并凝固,組織觀察發(fā)現含Ce和含Y稀土金屬間化合物均對基材γ相枝晶生長具有一定的抑制作用;直接澆注試棒鑄件實驗表明:采用混合稀土細化劑,1470℃澆注,K4169高溫合金試樣平均晶粒組織由未添加細化劑的3.57 mm降為添加細化劑的0.92mm。
磨削是磨具表大量形狀各異且復雜多邊形的磨粒參與切削工件的加工工藝,其過程復雜、試驗觀察困難,從而單顆磨粒切削研究成為研究磨削機理的重要手段。根據單顆磨粒的切削特點,分別建立其單顆CBN磨粒高速劃擦的力學模型和有限仿真模型,利用數值仿真軟件Matlab及有限元軟件Abaqus對合金鋼20Cr Mo的磨削進行了仿真研究。仿真結果表明單顆磨粒高速劃擦的力學模型的正確性,同時分析了未變形切削厚度與其它磨削工藝參數在單顆磨粒切削過程中對磨削力的影響規(guī)律。
鎳基高溫合金采用逐行掃描策略制備了Inconel 625合金試樣,利用掃描電子顯微鏡(SEM)、電子背散射衍射(EBSD)等檢測方法研究了裂紋微觀形貌、周邊元素和晶粒分布等。SEM結果顯示在常溫下成形件內部形成大量細小裂紋,裂紋長度約100μm。裂紋形成的內因是在快速凝固的過程中,由于Nb,Mo元素的局部偏析,形成(γ+Laves)共晶凝固。同時在脆性相Laves周圍形成應力集中,導致沿著晶界開裂,SLM高凝固XM-18圓鋼現貨供應然而,電脈沖效應在高溫合金領域的應用尚無先例,以往的應用成果也多集中于形抗力下降的工藝研究,對于脈沖電流影響塑性形的微觀機制探討甚少,特別對于高溫合金這樣合金元素種類多、合金元素含量高、相析出復雜的合金對高溫合金GH4169進行車削加工,分析不同車削速度對表面完整性各特征參量的影響,采用光學顯微鏡、掃描電子顯微鏡、顯微硬度儀和XRD等儀器對表面微觀結構、顯微硬度和殘余應力進行觀測 為了對計算結果進行驗證，針對大型環(huán)狀工件慣性摩擦焊接過程中溫度化的特點，開發(fā)了一套基于Windows環(huán)境的摩擦焊接過程溫度數據采集系統(tǒng)該模型假設熱輻射、熱對流對溫度場的影響極小，無飛濺現象，基于實測轉速和給定的邊界條件，計算了焊接過程的瞬態(tài)溫度場、應力應場和塑性流動速率產生的殘余應力是微裂紋產生的直接原因。通過基板加熱工藝減小熱殘余應力,利用X射線測定了不同預熱溫度(150和300℃)下的殘余應力值。結果顯示基板預熱降低了熱殘余應力,并終抑制了裂紋的產生,隨著溫度的升高,裂紋數量逐漸減少,在預熱溫度300℃時裂紋數量少。
在AZ31鎂合金中加入不同含量(0、0.3、0.6、0.9、1.2wt.%)Sr元素，AZ31-0.9Sr鎂合金的耐蝕性能比AZ31鎂合金高65.94%，說明添加0.9wt.%Sr對提高AZ31鎂合金的耐蝕性能為有利。對顯微組織及腐蝕產物的分析表明AZ31-0.9Sr鎂合金的晶粒較AZ31鎂合金得到細化，所以其微觀組織就更加均勻，同時適量弱陰極含Sr化合物的形成，更多更連續(xù)沿晶界分布的析出物都可使合金中微電偶電池的數量得到減少，利于耐蝕性能的提高。另外，AZ31-0.9Sr鎂合金中孔洞狀結構的消失、穩(wěn)定的腐蝕產物膜的形成也是其耐蝕性能的原因。在添加0.5wt.%Sr的基礎上，于AZ31鎂合金中再添加不同含量(0.5、1.0、1.5、2.0wt.%)的稀然而,電脈沖效應在高溫合金領域的應用尚無先例,以往的應用成果也多集中于形抗力下降的工藝研究,對于脈沖電流影響塑性形的微觀機制探討甚少,特別對于高溫合金這樣合金元素種類多、合金元素含量高、相析出復雜的合金通過分析認為絕熱剪切現象是鎳基高溫合金切削過程中鋸齒形切屑產生的原因當硅含量低于1wt%時,隨硅含量的增加,合金的組織由粗大的等軸晶為細小的等軸晶,硅有細化合金等軸晶、減少合金氧化的作用；當硅含量高于1wt%時,合金組織由等軸晶為枝晶土Y，其中AZ31-0.5Sr-1.5Y鎂合金的耐蝕性能，比AZ31鎂合金高63.02%。經分析發(fā)現是由于0.5Sr+1.5Y加入AZ31鎂合金細化了晶粒而使微觀組織更為均勻、適量含Sr含Y新相的生成減少了微電偶電池的數量，同時還和腐蝕產物膜的穩(wěn)定性有關。但是過量添加Y元素比如2.0wt.%Y則會造成較嚴重的成分偏析，從而引起弱陰極相的富集，形成較強陰極相，增加陰極極化行為，造成局部微電偶腐蝕電流增大，反而不利于合金耐蝕性能的提高。不同含量(1.0、2.0wt.%)的稀土Y加入Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金可使其顯微組織細化，同時生成弱陰極相Al2Y和更多穩(wěn)定相Al2Ca，有利于減少微電偶電池的數量，使Mg-5Al-1Sr-2Ca鎂合金腐蝕電流密度降低一個數量級，從而提高其耐蝕性能。其中Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金顯微組織的鎂基相中含有Y，而Y固溶于鎂基相能增加合金表的保護性，故Mg-5Al-1Sr-2Ca-1Y鎂合金耐蝕性能。
鎳基耐蝕合金的兩種冶煉工藝:真空感應爐—電渣重熔和電弧爐—爐外精煉。真空感應爐冶煉中的脫氧和脫硫操作對提高耐蝕合金的純凈度有重要作用。電渣重熔可以顯著提高鎳基耐蝕合金的耐蝕性和熱塑性,還可以降低硫含量。電弧爐—爐外精煉可以降低生產成本,獲得純凈度較高的組織。以油井管用028鎳基耐蝕合金為例,其冶煉采用真空感應爐—電渣重熔冶煉工藝,生產成本較高;采用電弧爐—AOD冶煉工藝,生產成本低,適合于大批量生產。作為機械零部件三種主要失效形式之一,腐蝕問題直接關系到國民經濟各個領域。鑒于此,本文參考現今*耐蝕合金,通過向鎳合金中添加銅、鈦、鐵元素,設計了6種通用性Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金。XM-18圓鋼現貨供應由于Re原子在6相中特殊的鍵合特征以及6相*的晶體結構,Re原子傾向于占據6相中非密排面上的W原子該合金在27~200℃及27~400℃兩個溫度區(qū)間的剩磁溫度系數α的值分別為-0.025及-0.081%/℃，矯頑力溫度系數β分別為-0.268及-0.215%/℃在E1=E2=511keV的道址處，有一個很強的峰，對應于正電子與價電子湮沒GH4169高溫合金平面磨削力的實驗研究支持了理論模型和計算結果采用手工電弧爐熔煉,制備出Ni-Cr-Mo-Mx耐蝕合金,并在1140℃保溫2.5h固溶處理。針對所制試樣,從浸蝕、電化學腐蝕和高溫氧化三個方進行耐蝕性能及其機理的研究。將所制合金分別在H2SO4、HCl、混合酸（10%HC1+10%HNO3）及6%FeCl3溶液中進行浸泡腐蝕試驗,試驗溫度為90℃。結果表明,合金的腐蝕速率隨著鹽酸酸濃度升高而上升;60%的硫酸腐蝕性強。通過測定Ni-Cr-Mo-Mx合金在不同濃度的硫酸、鹽酸以及6%FeCl3溶液中的陽極極化曲線,獲得不同成分的合金在相同電解質中的極化曲線的腐蝕電位、腐蝕電流、致鈍電位及維鈍電流、塔菲爾斜率的倒數等的變化,對合金中所添加元素的耐蝕作用進行了較全地分析。結果表明,在硫酸中3%Cu含量的合金耐蝕性強。在鹽酸中,合金的耐蝕性隨著Cu含量的增加而減弱。Ti會增強合金耐氧化性介質中的耐蝕性,減弱合金的耐還原性介質腐蝕和耐點蝕的能力,Fe會降低合金耐氧化性和還原性介質腐蝕的能力,會提高合金耐點蝕的能力。采用增重法在800℃研究了Ni-Cr-Mo-Mx合金的抗高溫氧化性能。結果表明,此合金的氧化增重曲線符合對數規(guī)律。Cu會降低合金抗高溫氧化性能,Ti會提高合金耐高溫氧化性能。
鎳基合金N08825的機械結合雙金屬復合管提出新的焊接工藝，并對雙金屬復合管焊接接頭進行了力學性能以及耐蝕性能的評價，以期為川渝地區(qū)高腐蝕性油氣田采用雙金屬復合管防腐提供一定的。研究結果表明：X52/N08825、X65/N08825兩種雙金屬復合管焊接接頭均未出現宏觀裂紋、各區(qū)域微觀組織均勻；焊縫各區(qū)域的硬度值均高于母材，熱影響區(qū)到母材硬度逐漸降低，并接近母材，高溫合金GH4169不僅有良好的高溫性能,在低溫條件下也同樣保持了良好的機械性能,十分適合作為低溫密封圈的原材料,但是其難加工性卻成為制造企業(yè)面對的一個難題,在進行內槽加工時更為嚴重通過激光熔化同步輸送的GH4169合金粉末,在鍛態(tài)GH4169合金基板上沉積出薄壁試樣,分析了GH4169合金的微觀組織、相組成,測試了拉伸性能這一反鐵磁-鐵磁相的相溫度在室溫附近，遠遠高于之前在一些其它化合物中出現的AFM-FM相轉溫度傳統(tǒng)的焊接工藝探索以“試錯法"為基礎,這對于大型部件來說成本太高熱影響區(qū)硬度波動較大；復合管焊接接頭拉伸斷裂位置均位于母材靠近熱影響區(qū)區(qū)域；X52/N08825雙金屬復合管焊接接頭無論是正彎還是側彎，均無裂紋出現，而X65/N08825雙金屬復合管焊接接頭，其側彎試樣無裂紋出現，而正彎試樣出現一個5_的裂紋;復合管焊接接頭焊縫處沖擊吸收功高于熔合區(qū)，X65/N08825雙金屬復合管焊接接頭焊縫區(qū)、熔合區(qū)沖擊韌性均優(yōu)于X52/N08825雙金屬復合管焊接接頭；在模擬普田工況環(huán)境下，復合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭均表現較強的耐蝕性能，且失重腐蝕平均腐蝕速率均小于NACE標準對腐蝕程度的低要求0.025mm/a,屬輕微腐蝕；復合管鎳基合金N08825襯層母材、焊接接頭試樣均未發(fā)生應力腐蝕開裂裂紋，應力腐蝕開裂敏敏感性較低；復合管焊接接頭經酸性硫酸銅溶液浸泡24h后，彎曲180°試樣未出現裂紋，表現出較低的晶間腐蝕敏感性；鎳基合金N08825母材腐蝕電位相對于復合管焊接接頭的腐蝕電位較正，鎳基合金N08825母材及復合管焊接接頭陽極極化曲線較陡，陽極電極極化過程難以進行，耐腐蝕性能好。
通過對不同釬焊工藝參數下釬焊接頭組織形貌的觀察發(fā)現，主要存在兩種形式的釬焊接頭：*類接頭主要由位于接頭中心的化合物組織、釬縫邊界與接頭中心之間的固溶體組織以及靠近釬縫邊界母材上的化合物組織組成，這三部分組織分別由非等溫凝固過程、等溫凝固過程及釬料中元素向母材的擴散而生成的；第二類釬焊接頭由接頭內*均勻的固溶體組織及靠近釬縫邊界母材處的化合物組織兩部分組成，這是進行了完整等溫凝固過程的結果在蠕期間,等溫鍛造合金僅發(fā)生孿晶形,而熱連軋合金的形機制是孿晶和位錯滑移,其中,合金在熱連軋期間形成的高密度位錯可誘發(fā)蠕位錯發(fā)生單取向或多取向滑移,可減緩應力集中,抑制或延緩裂紋在晶界處萌生是使該合金具有較長蠕壽命的主要原因由于Re原子在6相中特殊的鍵合特征以及6相*的晶體結構,Re原子傾向于占據6相中非密排面上的W原子該合金在27~200℃及27~400℃兩個溫度區(qū)間的剩磁溫度系數α的值分別為-0.025及-0.081%/℃，矯頑力溫度系數β分別為-0.268及-0.215%/℃嘗試采用改進的連接工藝對接頭反應產物進行控制，高溫連接/低溫擴散接頭中仍存在較多的化合物，隨低溫擴散時間的增長，化合物數量減少但不會消除，前期控制沒有明顯改善作用；低溫連接/高溫擴散接頭中化合物數量明顯減少，高溫擴散溫度為1180℃時原始化合物分區(qū)現象消失，接頭組織均勻，對化合物進行后期控制得到了較好效果氦冷真空自耗可改善鑄錠熔池形狀；高氦氣冷卻鑄錠細晶區(qū)增大、等軸晶區(qū)減少且各晶區(qū)晶粒細化,各晶區(qū)一次枝晶間距均降低,二次枝晶間距降低更明顯；高氦冷鑄錠枝晶間析出相較低氦冷鑄錠明顯降低
公司憑借現貨資源豐富，*，價格合理，訂貨周期短，深加工產品精度高等特點，深受國內外客戶的青睞和好評。
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