| 1 概述 LCB和LCC是低溫閥門較常使用的鐵素體類低溫鋼，按ASTM A352/A352M的規(guī)范要求，它們適用于-46~0℃的環(huán)境中，因此對其低溫性能有著較高的要求。因為通常C-Mn類鋼在低溫工況中機械性能都會明顯的下降， 因而要使LCB和LCC達到ASTM標準的要求，其熱處理方法有著一定的特殊性和難度。 2 分析 從化學成分上比較，LCB和LCC與WCB和WCC都屬于低碳C-Mn鋼系列（表1），但ASTM標準對4種鋼的機械性能要求卻不同（表2），主要表現(xiàn)在低溫沖擊韌性這一指標上。WCB和WCC對此不作要求，而LCB和LCC則要求在-46℃分別達到18J和20J。經(jīng)過分析和試驗證明，雖然LCB、LCC、WCB和WCC鋼的化學成分相同或相近，但表現(xiàn)出不同機械性能，這是LCB和LCC中微量合金的Mn、Ni和Cr元素的作用。 表1 LCB、LCC、WCB和WCC化學成分 % | 牌號 | C | Si | Mn | P | S | Ni | Cr | Mo | Cu | V | | LCB | ≤0.30 | ≤0.60 | ≤1.00 | ≤0.04 | ≤0.045 | ≤0.50 | ≤0.50 | ≤0.20 | ≤0.30 | ≤0.03 | | WCB | ≤0.30 | ≤0.60 | ≤1.00 | ≤0.04 | ≤0.045 | ≤0.50 | ≤0.50 | ≤0.20 | ≤0.30 | ≤0.03 | | LCC | ≤0.25 | ≤0.60 | ≤1.20 | ≤0.04 | ≤0.045 | ≤0.50 | ≤0.50 | ≤0.20 | ≤0.30 | ≤0.03 | | WCC | ≤0.25 | ≤0.60 | ≤1.20 | ≤0.04 | ≤0.045 | ≤0.50 | ≤0.50 | ≤0.20 | ≤0.30 | ≤0.03 | 表2 LCB、LCC、WCB和WCC機械性能 | 牌號 | σb/MPa | σs/MPa | , , δ5/% | φ/% | αk（-46℃）
kJ·（m2）-1 | | LCB | 450~620 | ≥240 | ≥24 | ≥35 | ≥18 | | WCB | 485~655 | ≥250 | ≥22 | ≥35 | - | | LCC | 485~655 | ≥275 | ≥22 | ≥35 | ≥20 | | WCC | 485~655 | ≥275 | ≥22 | ≥35 | - | 在碳鋼中加入Mn、Ni和Cr元素將對鋼的組織、晶粒結(jié)構(gòu)和熱處理的溫度曲線產(chǎn)生較大的影響。Mn元素可增加鋼組織中奧氏體的穩(wěn)定性，降低熱處理的冷卻速度，提高淬透性，降低鋼在淬火后的變形和增加鋼的強度。Ni不易與碳形成碳化物，用于低合金鋼時，能增進低溫韌性及硬化能，可減少熱處理變化的敏感性及減少淬火的扭曲及龜裂，并能強化鋼組織中的鐵素體相，增加淬火后組織中的殘余奧氏體。Cr元素同樣有穩(wěn)定鋼組織中奧氏體和增加淬火后組織中的殘余奧氏體的作用。 奧氏體是鋼組織中比容zui小的相組織，其沖擊韌性、耐磨性和塑性都*。但是奧氏體通常存在于高溫區(qū)（鍛造就是利用奧氏體這一性質(zhì)，把鋼材加熱到一定高溫區(qū)再施鍛），常溫下奧氏體保存下來較少，只有在Mn、Ni和Cr等元素的作用下，才能使鋼組織在常溫中存在部分殘余奧氏體。奧氏體的存在將大大改善鋼的沖擊韌性、耐磨性和塑性。LCB和LCC正是利用它們所含有的微量合金Mn、Ni和Cr元素的作用，使熱處理后的鋼組織中增加奧氏體的含量來改善其低溫沖擊韌性。但是殘余奧氏體也有一個缺點，在常溫下放置一定的時間后，一些殘余奧氏體會逐漸轉(zhuǎn)變成馬氏體，引起晶間變形，這對于LCB和LCC這類含碳量較低的鋼，殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變變形影響則較小。 LCB、LCC中Mn、Ni和Cr元素的存在降低了鋼的淬火溫度，所以應適當調(diào)低淬火溫度，否則會在淬火保溫過程中使鋼組織晶粒長大，致使淬火后組織晶粒粗大，不均勻，造成機械性能下降，不利于低溫沖擊韌性的提高。由于淬火溫度的選擇適當調(diào)低，故保溫時間要延長，以保證在晶粒不長大的情況下，合金元素充分彌散，使淬火后晶粒均勻細小，為LCB和LCC鋼的機械性能，尤其沖擊韌性的提高打下良好的基礎(chǔ)。 淬火后，為了消除淬火產(chǎn)生的內(nèi)應力，并得到所需要的組織和機械性能，需要對LCB和LCC淬火后進行高溫回火。但是由于Mn和Cr元素都是強促碳化物生成元素，在500~550℃回火時，碳化物會沿晶界析出，使鋼的沖擊韌性大幅下降，因此在選擇回火溫度時，要遠離這一溫度區(qū)域，并回火后冷卻時采取快冷方式，迅速通過500~550℃這一溫度區(qū)域，但在低于這一溫度區(qū)間后，應采取適當?shù)木徖浞绞?，以降低由于快冷而再次產(chǎn)生的組織內(nèi)應力，從而提高鋼的機械性能。 3 熱處理工藝 通過理論分析，確定了LCB和LCC鋼的熱處理工藝路線，并對其中的淬火、回火溫度和冷卻速度進行了大量的試驗和修正（圖1）。按這套工藝，化學成分略有不同的，不同爐號及批次的LCB和LCC鋼坯零件，熱處理后的低溫沖擊韌性值都能滿足ASTM標準的要求，有時αk值可達到40J以上。 4 結(jié)論 通過對LCB和LCC鋼化學成分的分析，確定了合適的熱處理方法，解決了LCB和LCC鋼的低溫沖擊韌性不穩(wěn)定的問題，保證了低溫閥的質(zhì)量，適應了近幾年石油化工企業(yè)快速發(fā)展和市場對低溫閥的大量需求。 參考文獻 [1] 楊源泉.閥門設(shè)計手冊[M].北京：機械工業(yè)出版社，1992.
[2] 崔忠圻.金屬學與熱處理[M].北京：機械工業(yè)出版社，1989.
[3] ASTM A352/A352M，低溫受壓零件用鐵素體和馬氏體鋼鑄件規(guī)格[S]. | 
