小型殺豬場污水處理設(shè)備

小型殺豬場污水處理設(shè)備——總體工藝流程

　　常溫結(jié)晶分鹽*脫硫廢水處理工藝由石灰軟化、常溫結(jié)晶-納濾 (ATC-NF) 分鹽與二價鹽回收、電滲析-反滲透 (ED-RO) 極限膜濃縮、蒸發(fā)結(jié)晶一價鹽回收等四個主要單元和加藥、脫水等輔助單元組成

　　脫硫廢水首*入石灰軟化單元, 通過投加石灰、有機(jī)硫、絮凝劑等, 去除懸浮物、鎂離子、重金屬等。石灰軟化出水送入特殊設(shè)計的常溫結(jié)晶器 (ATC) , 與納濾濃水混合并根據(jù)需要補(bǔ)充硫酸鈉后, 在常溫下結(jié)晶析出硫酸鈣, 固液分離后得到高品質(zhì)石膏產(chǎn)品。ATC出水在特殊阻垢劑的保護(hù)下超濾處理后加壓進(jìn)入納濾單元, 實現(xiàn)以氯化鈉為主的一價鹽和以硫酸鈣為主的二價鹽的分離, 納濾濃水返回ATC循環(huán)處理。

　　主要含氯化鈉的納濾產(chǎn)水則進(jìn)入ED-RO極限膜濃縮單元, 得到可以回用的RO產(chǎn)水和濃縮至鹽的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為18%～20%的ED濃水。ED濃水送入蒸發(fā)結(jié)晶單元, 結(jié)晶后得到高純度氯化鈉產(chǎn)品。為了保證氯化鈉的純度, 極少量母液從蒸發(fā)結(jié)晶單元排出, 單獨(dú)拌灰或固化處理。

　　2 工藝特點(diǎn)與技術(shù)優(yōu)勢

　　相較于現(xiàn)有工藝, 常溫結(jié)晶分鹽*工藝主要的特點(diǎn)是*采用了ATC-NF單元和ED-RO單元

　　ATC-NF單元的引入, 同步實現(xiàn)了1、2價鹽的分離與2價鹽回收的目的, 氯化鈉進(jìn)入NF產(chǎn)水, 硫酸鈣被NF濃縮并在ATC中結(jié)晶[24]。ATC-NF單元為系統(tǒng)提供了穩(wěn)定的鈣離子出口, 消除了碳酸鈉軟化深度除鈣的必要性, 從而在典型水質(zhì)條件下, 可在石灰-硫酸鈉-碳酸鈉軟化的基礎(chǔ)上將藥耗成本進(jìn)一步降低40%～50%。ATC-NF單元還降低了預(yù)處理化學(xué)污泥產(chǎn)量, 實現(xiàn)了硫酸鈣的回收, 從而大幅提高了整個系統(tǒng)結(jié)晶鹽的資源化率。

　　ED-RO單元結(jié)合了均相膜ED在高鹽度下優(yōu)異的濃縮性能和RO在低濃度下杰出的脫鹽性能。與RO不同, ED的濃縮極限不受滲透壓限制, 采用合適的均相膜可以達(dá)到20%。相較于濃縮極限為12%的DTRO, ED-RO以更低的投資和大致相當(dāng)?shù)哪芎? 將蒸發(fā)水量減少了40%, 這也使得*系統(tǒng)的整體投資與運(yùn)行能耗進(jìn)一步顯著降低。

調(diào)試運(yùn)行期指標(biāo)負(fù)荷的控制及注意事項
1、調(diào)試運(yùn)行期指標(biāo)負(fù)荷的控制
水解酸化池由于抗沖擊負(fù)荷比較好，所以對于水溫，保持在室溫溫度20℃就可以;PH理論的要求為5-6.5，相比于其他厭氧處理工藝來說，要求沒有那么苛刻，只要不出現(xiàn)大量污泥上浮，或者泡沫的情況下，可以根據(jù)實際情況放大一些范圍。
調(diào)試初期主要控制運(yùn)行參數(shù)為水力負(fù)荷(即上升流速)和停留時間，污泥濃度和污泥泥位，排泥和回流污泥。根據(jù)一般情況下設(shè)計參考值，上升流速為0.5-1.8m/h，污泥濃度在10-20g/l，停留時間在5-8h，泥位(上清液高度)應(yīng)保持在1.2-2m之間，是比較穩(wěn)定的系統(tǒng)。
在這個范圍內(nèi)，污泥濃度與上升流速、停留時間是成反比例關(guān)系的，初期由于MLSS比較少，且沒有達(dá)到一個相對比較穩(wěn)定的系統(tǒng)，所以減小上升流速，延長停留時間，可以保證污泥濃度的升高，由于在馴化階段，已將污水調(diào)整至正常來水濃度，所以取低上升流速為初期的對策，具體數(shù)值需參考實際設(shè)計參考值。初期階段，污泥回流是非常必要的，當(dāng)然，這需要與來水流量配合，以保證要求的上升流速。
這段時間，減少排泥量，必須保證一定的污泥齡(ts=6d)，排泥時需要參照COD，SS的前后變化、SV30、MLSS等指標(biāo)，如果條件允許的情況下，測一下B/C的前后變化，如果上升，說明COD轉(zhuǎn)化為可溶性的量有所增加，說明運(yùn)行良好。其次，污泥顏色的變化，正常的厭氧菌為棕色或深棕色，并且呈現(xiàn)絮狀。第三，鏡檢觀察生物相，厭氧階段，微生物主要是細(xì)菌為主，原生動物量會有所下降。DO一般小于等于0.2-0.3mg/l。
連續(xù)進(jìn)水觀測幾天，如保持到設(shè)計范圍值標(biāo)準(zhǔn)，出水指標(biāo)無大的變化時，根據(jù)情況調(diào)整水力負(fù)荷(上升流速)，包括加大回流，加大進(jìn)水量，由于厭氧調(diào)試變化比較慢，污水情況良好的話，一般在1個月左右，調(diào)整的過程中不能太快。這段時間，可以根據(jù)MLSS的量，或者出現(xiàn)大量懸浮的污泥時，調(diào)整排泥量。整個系統(tǒng)是以穩(wěn)定為主，不要過度的追求降解效

中試主要結(jié)果

　　北京某研究院于2016年初立項研究脫硫廢水*技術(shù), 并在前期技術(shù)積累和充分調(diào)研的基礎(chǔ)上形成了常溫結(jié)晶分鹽*工藝。通過基礎(chǔ)實驗驗證工作原理并在小試系統(tǒng)上驗證初步可行后, 于2017年在福建某電廠進(jìn)行了現(xiàn)場中試驗證。中試系統(tǒng)包括石灰軟化、ATC-NF、ED-RO等3個單元, 原水處理規(guī)模約為1.1 m3/h, NF產(chǎn)水約為1.0 m3/h。中試采用的脫硫廢水中鎂、鈣和硫酸根的質(zhì)量濃度分別在3～5、1.3～2.5、5～10 g/L波動。

隨著MnFe2O4濃度的升高, MnFe2O4對溶液中釩的吸附率呈上升趨勢, 而吸附量的變化則相反, 呈下降趨勢.MnFe2O4濃度為0.4~4.0 g·L-1時, 釩的吸附速率逐步上升, MnFe2O4濃度為4.0 g·L-1時, 吸附率達(dá)到大值64.32%.這可能是因為隨著MnFe2O4濃度增加, 增大了吸附劑的表面積和有效活性位點(diǎn);繼續(xù)增加MnFe2O4濃度時, 溶液中釩濃度降低, 而MnFe2O4顆粒表面總吸附位增加不明顯, MnFe2O4顆粒間產(chǎn)生相互碰撞和團(tuán)聚效應(yīng), 導(dǎo)致有效活性位點(diǎn)減少, 吸附量減少(伊晨宇等, 2017).因此, 確定后續(xù)實驗MnFe2O4濃度為4.0 g·L-1, 即添加量為你好 mg.

　　 pH值對釩吸附效果的影響

　　結(jié)果顯示, 在pH為2~9范圍內(nèi), 納米鐵錳氧化物(MnFe2O4)吸附釩(V5+)的效率呈先增后減的趨勢, MnFe2O4在酸性條件下對釩(V5+)的吸附效率較高, pH=4時吸附率達(dá)到大, 為51.94%.這可能是因為MnFe2O4在酸性條件下其表面存在Fe(OH)2+和FeO+或Mn(OH)2+和MnO+吸附中心(田喜強(qiáng)等, 2010), 在酸性條件下(pH>2), 溶液中的釩主要以釩酸根陰離子形式存在, 這時吸附劑表面帶正電荷的吸附中心能與V5+產(chǎn)生正負(fù)電荷吸附和表面化合作用, 因而有很好的吸附效果.在極低的pH(<2)時, 釩酸鹽以VO2+的形式存在, 不能與質(zhì)子化位點(diǎn)交換(Guzmán et al., 2002).相反, pH較大(>7)時吸附劑表面帶負(fù)電荷, 不利吸附發(fā)生(Hu et al., 2005).這與前人發(fā)現(xiàn)的納米鐵酸錳在pH=2時對Cr6+的吸附效果好相一致(田喜強(qiáng)等, 2010b).因此, 后續(xù)實驗溶液的pH值選擇為4.

　　 時間對釩吸附效果的影響

MnFe2O4對釩的吸附呈先快后慢, 后趨平衡的特點(diǎn).在0.5~6 h內(nèi), MnFe2O4對釩吸附量和吸附速率快速升高, 6~24 h內(nèi)增加平緩, 24 h時吸附量和吸附率達(dá)到大值, 分別為15.14 mg·g-1和60.54%.這是由于MnFe2O4吸附位點(diǎn)位于吸附劑外部, 吸附質(zhì)很容易進(jìn)入這些活性位點(diǎn)(田喜強(qiáng)等, 2010).隨著活性位點(diǎn)逐漸被占據(jù), V5+在表面吸附飽后則向MnFe2O4內(nèi)部遷移, 該過程是一種比較緩慢過程, 因而減緩了吸附速率.