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品 牌誠(chéng)源
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聯(lián)系我時(shí)，請(qǐng)告知來自 環(huán)保在線| 壁厚 | 5mm | 材質(zhì) | 其他 |
|---|---|---|---|
| 等級(jí) | 高級(jí) | 公稱壓力 | 16Mpa |
| 內(nèi)徑 | 150mm | 外徑 | 165mm |
| 重量 | 3kg/m |
寧南消防涂塑復(fù)合鋼管優(yōu)惠進(jìn)行時(shí)-誠(chéng)源管業(yè)寧南消防涂塑復(fù)合鋼管優(yōu)惠進(jìn)行時(shí)
埋地玻璃鋼管的環(huán)剛度是其抵抗徑向變形的重要性能參數(shù),影響著其外壓承載能力。本文就埋地加筋玻璃鋼管道的環(huán)剛度進(jìn)行理論分析,所得計(jì)算式與實(shí)驗(yàn)方法分析獲得的計(jì)算式基本一致,驗(yàn)證了加筋管環(huán)剛度實(shí)驗(yàn)分析方法的合理性,其研究方法與結(jié)果將對(duì)埋地玻璃鋼管道的設(shè)計(jì)、生產(chǎn)與使用提供一定的參考作用。復(fù)合材料風(fēng)電葉片弦長(zhǎng)區(qū)域后緣通常為板殼結(jié)構(gòu)
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埋地玻璃鋼管的環(huán)剛度是其抵抗徑向變形的重要性能參數(shù),影響著其外壓承載能力。本文就埋地加筋玻璃鋼管道的環(huán)剛度進(jìn)行理論分析,所得計(jì)算式與實(shí)驗(yàn)方法分析獲得的計(jì)算式基本一致,驗(yàn)證了加筋管環(huán)剛度實(shí)驗(yàn)分析方法的合理性,其研究方法與結(jié)果將對(duì)埋地玻璃鋼管道的設(shè)計(jì)、生產(chǎn)與使用提供一定的參考作用。復(fù)合材料風(fēng)電葉片弦長(zhǎng)區(qū)域后緣通常為板殼結(jié)構(gòu),在風(fēng)載作用下發(fā)生較大變形,是葉片較頻繁出現(xiàn)損壞的區(qū)域。采用有限元的特征值屈曲分析方法,分析了蒙皮設(shè)計(jì)、加筋和安裝第三個(gè)腹板這幾種不同的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式對(duì)屈曲因子及葉片重量(成本)的影響。比較了不同設(shè)計(jì)下葉片重量與屈曲因子之間的關(guān)系,從而找到穩(wěn)定性且成本的設(shè)計(jì)方案。研究結(jié)果表明,葉片要達(dá)到相同的屈曲因子時(shí),安裝第三個(gè)腹板是葉片增重、成本的設(shè)計(jì)方案。
消防涂塑復(fù)合鋼管
基于螺旋扭狀增強(qiáng)材料在拔出試驗(yàn)過程中顯示的螺旋扭增應(yīng),分析了螺旋扭狀增強(qiáng)材料幾何形態(tài)特征參數(shù),討論了矩形截面螺旋扭狀增強(qiáng)材料在拔出過程中的力學(xué)過程,建立了相應(yīng)的力學(xué)模型,推導(dǎo)了數(shù)理公式,探求了螺旋扭狀增強(qiáng)材料的節(jié)距對(duì)黏結(jié)錨固性能的影響機(jī)理,從理論上分析了現(xiàn)行我國(guó)冷軋扭鋼筋相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)節(jié)距規(guī)定的局限性.以木塑復(fù)合材料、無堿玻璃纖維織物以及不飽和聚酯樹脂為原料,采用真空導(dǎo)入工藝制造復(fù)合材料-木塑組合柱。對(duì)該組合柱進(jìn)行軸心受壓試驗(yàn),得到其失效模式、承載力以及縱向變形等力學(xué)行為。試驗(yàn)結(jié)果表明:復(fù)合材料-木塑組合柱在軸壓荷載作用下,主要破壞模式為軸向受壓破壞,且在復(fù)合材料面層出現(xiàn)橫向裂紋;組合柱極限承載力隨著截面尺寸的增加而顯著提高,而且組合柱具有良好的延性。采用考慮組合效應(yīng)的分析方法對(duì)該組合柱的軸壓承載力進(jìn)行預(yù)測(cè),結(jié)果表明當(dāng)組合系數(shù)取0.3時(shí),理論計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。
寧南消防涂塑復(fù)合鋼管優(yōu)惠進(jìn)行時(shí)-誠(chéng)源管業(yè)
采用彈性損傷本構(gòu)模型和參數(shù),通過非線性有限元方法實(shí)現(xiàn)了EPS外保溫系統(tǒng)黏結(jié)強(qiáng)度的原型結(jié)構(gòu)仿真,并對(duì)改進(jìn)材料性能和調(diào)整結(jié)構(gòu)的EPS外保溫系統(tǒng)進(jìn)行了數(shù)值仿真與分析.研究發(fā)現(xiàn),原型系統(tǒng)的數(shù)值分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果相一致,即原型系統(tǒng)的黏結(jié)強(qiáng)度無法達(dá)到國(guó)家強(qiáng)制要求;通過分析各因素的影響作用,改進(jìn)系統(tǒng)的數(shù)值仿真給EPS外保溫系統(tǒng)提出了采用錨固構(gòu)件及砂漿抗拉強(qiáng)度為2.50MPa的優(yōu)化方案,此時(shí)所得到的系統(tǒng)黏結(jié)強(qiáng)度可達(dá)0.48MPa.研究結(jié)果表明EPS外保溫系統(tǒng)數(shù)值仿真可以有效運(yùn)用于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和材料選擇.采用以活性多孔銀材料為電極的交流阻抗技術(shù)測(cè)試混凝土表層氯離子擴(kuò)散性.結(jié)果表明,該方法對(duì)不同膠凝材料體系混凝土表層的氯離子擴(kuò)散性區(qū)分較好,且測(cè)試過程無損、耗時(shí)短,可用于現(xiàn)場(chǎng)混凝土表層氯離子擴(kuò)散性測(cè)試,從而為混凝土結(jié)構(gòu)耐久性評(píng)估提供關(guān)鍵數(shù)據(jù).寧南消防涂塑復(fù)合鋼管優(yōu)惠進(jìn)行時(shí)-誠(chéng)源管業(yè)
采用低溫彎曲試驗(yàn),以彎拉應(yīng)變比、彎曲勁度模量和應(yīng)變能密度等指標(biāo)分析了鹽凍融循環(huán)條件下瀝青混合料低溫性能的衰變規(guī)律,研究了摻加纖維等添加劑后,在鹽凍融循環(huán)條件下瀝青混合料低溫性能的改善效果.結(jié)果表明:瀝青混合料經(jīng)鹽凍融循環(huán)后,其彎拉應(yīng)變比、應(yīng)變能密度顯著減小,彎曲勁度模量增大;隨著鹽凍融循環(huán)次數(shù)的增加,各指標(biāo)變化幅度逐漸減小;鹽溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)越高、凍融溫度越低,對(duì)瀝青混合料的低溫性能影響也越大;應(yīng)變能密度與鹽凍融循環(huán)次數(shù)呈指數(shù)函數(shù)變化;玄武巖纖維對(duì)鹽凍融循環(huán)條件下瀝青混合料低溫性能的改善效果較好.通過雙剪試驗(yàn),研究了凍融循環(huán)和持續(xù)荷載共同作用下碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(CFRP)-高強(qiáng)混凝土界面的黏結(jié)性能.結(jié)果表明:凍融循環(huán)和持載作用均對(duì)CFRP-高強(qiáng)混凝土的黏結(jié)性能產(chǎn)生了不利影響,凍融循環(huán)使其極限荷載和極限黏結(jié)滑移顯著減小,持載則降低了其黏結(jié)剛度;凍融循環(huán)和持載的共同作用使界面黏結(jié)性能退化進(jìn)一步加劇,而有效黏結(jié)長(zhǎng)度增加.此外,界面的破壞形式由樹脂與混凝土之間的黏結(jié)破壞轉(zhuǎn)變?yōu)楸韺踊炷恋募羟衅茐?說明凍融循環(huán)和持載作用引起的混凝土劣化是導(dǎo)致界面黏結(jié)性能降低的主要原因.
寧南寧南消防涂塑復(fù)合鋼管優(yōu)惠進(jìn)行時(shí)-誠(chéng)源管業(yè)在考慮纖維和孔隙隨機(jī)分布的情況下,通過隨機(jī)算法生成包含孔隙的代表性體積單元Representative Volume Element(RVE)。對(duì)生成的RVE建立有限元模型,引入基體的塑性本構(gòu)模型和界面的雙線性本構(gòu)模型,采用有限元方法研究了孔隙率對(duì)碳纖維/環(huán)氧樹脂復(fù)合材料單向板橫向力學(xué)性能的影響。研究顯示,孔隙隨機(jī)分布對(duì)橫向力學(xué)性能的影響不是很大;當(dāng)孔隙率不超過臨界值時(shí),孔隙對(duì)橫向力學(xué)性能的影響相對(duì)較小;當(dāng)孔隙率超過臨界值后,材料橫向彈性模量、橫向拉伸強(qiáng)度和橫向壓縮強(qiáng)度都會(huì)有較大的下降。采用原位聚合法制備了以三聚氰胺-甲醛樹脂(MF)為包覆物的微膠囊化聚磷酸銨(MCAPP),分別研究了以聚磷酸銨(APP)-雙季戊四醇(DPE)-三聚氰胺(MEL)、MCAPP-DPE-MEL為膨脹阻燃體系(IFR)的水性膨脹型防火涂料的耐水性能.結(jié)果表明:MCAPP的水溶性比APP顯著降低;用MCAPP替代APP后,在保持防火性能的同時(shí)涂料的耐水性得到了提高,48 h耐水試驗(yàn)涂層無明顯變化,涂層中APP的遷出量減小,涂料的阻燃?xì)v程基本無變化.
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