依照ISO9001-2000，我廠于2003年通過了認(rèn)證，建立健全了保證體系。生產(chǎn)的產(chǎn)品具有可靠的保證，深受用戶的信賴和好評。我們的經(jīng)營理念是：“更好的產(chǎn)品，更具競爭力的價格，更及時的交貨日期"。我們將一如既往的奉行我們的企業(yè)理念，著力追求，再創(chuàng)輝煌業(yè)績。熱忱歡迎各界朋友、新老客戶的惠顧，攜手合作！我們將在風(fēng)景如畫的江南水鄉(xiāng)———太湖之濱，恭候您的光臨，讓我們相遇無錫！

國勁合金*生產(chǎn)銷售：耐熱精鑄輥、耐熱精鑄調(diào)質(zhì)爐料架、耐熱精鑄熱處理夾具、耐熱精鑄通風(fēng)葉片、耐熱精鑄支承架、耐熱精鑄輥、耐熱精鑄噴嘴、耐熱精鑄玻璃軋輥、耐熱精鑄機械用密封條、耐熱精鑄篦床、ZG40CrSiN耐磨襯板_礦山輸渣耐磨管鑄件JM4、耐熱精鑄滲碳料筐、耐熱精鑄熱處理爐用筐、耐熱精鑄輥、耐熱精鑄玻璃輥、耐熱精鑄耐磨襯板

含鎢量為50~90（分?jǐn)?shù)）的鎢銅復(fù)合材料綜合了鎢和銅的諸多優(yōu)點，具有高的強度與硬度，良好的導(dǎo)電與導(dǎo)熱性，低的熱系數(shù)，良好的耐電弧侵蝕性，耐高溫氧化性及抗熔焊性等點，現(xiàn)已廣泛應(yīng)用于國防、電子信息和機械加等領(lǐng)域。隨著鎢銅復(fù)合材料的生產(chǎn)藝及產(chǎn)品和，鎢銅復(fù)合材料越來越顯示出廣闊的應(yīng)用前景，在某些領(lǐng)域甚至有不可替代的作用。鎢的熔點為3318°C，銅的熔點為1083°C。當(dāng)使用溫度超過鎢銅復(fù)合材料熔點（約3000°C），銅會發(fā)生熔化，因蒸發(fā)而吸收大量的熱量，大大了部件的表面溫度，并為復(fù)合材料中的鎢骨架提供良好的冷卻作用，保證了部件的正常作，從而使復(fù)合材料能承受一般材料無法承受的高溫。

公司常年生產(chǎn)材質(zhì)：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質(zhì)。

ZG40CrSiN礦山輸渣管耐磨護板、ZG40CrSiNMPS磨輥套、ZG40CrSiN排灰耐磨管、ZG40CrSiN靜態(tài)磨料、ZG40CrSiN耐磨彎管、ZG40CrSiN送料耐磨內(nèi)襯管、ZG40CrSiN錐門、ZG40CrSiN耐磨護板、ZG40CrSiN底盤、ZG40CrSiN鋼廠溜槽耐磨襯板、ZG40CrSiN耐磨襯板_礦山輸渣耐磨管鑄件JM4、ZG40CrSiN冶金高抗磨構(gòu)件、ZG40CrSiN破碎機錘頭、ZG40CrSiN靜態(tài)磨料、ZG40CrSiN中速模護板

從JFE443CT和不同鋼種的TIG對接焊部耐蝕性試驗結(jié)果可知：與SUS304的焊接部因敏化而耐蝕性（明顯生銹）不同的是與含C量較低的SUS304L和SUS316L（0.02C-18Cr-12Ni-2Mo）的焊接部耐蝕性良好。與含C量較高的不銹鋼焊接部的耐蝕性下降，是由焊后慢冷的TIG焊接藝引起的。焊后快冷的電阻焊（含點焊與縫焊）就不易引起耐蝕性的下降。并且試驗表明，在使用焊絲的角焊縫焊接中，將焊接金屬作為奧氏體主體組織，就可以防止因敏化而造成的耐蝕性下降。同樣，即使在采用奧氏體系焊絲的MIG和MAG焊接中，焊接部變成了奧氏體組織；即使與SUS304對接焊，焊接部也能與母材基本同等的耐蝕性。（2）焊絲：為了防止因敏化而焊接部的耐蝕性，應(yīng)避免使用Y308系（成分為0.05C-20Cr-10Ni）焊絲，而必須用含C量低的Y308L系（成分為0.02C-20Cr-14Ni）和Y309L系（成分為0.02C-23Cr14Ni）焊絲。

分析結(jié)果表明：直徑大于μm的夾雜物在鑄坯近表層的數(shù)量分布受鉤狀坯殼的發(fā)達(dá)程度影響明顯，而直徑在20~50μm的夾雜物在鑄坯近表層的分布較為均勻，同時由于結(jié)晶器中非對稱流場，20~50μm的夾雜物沿鑄坯寬度方向上數(shù)量分布并不*對稱。不銹鋼焊管在制作中,會在表面出現(xiàn)銹,焊接時會有焊接現(xiàn)象,因此在使用中的不銹鋼焊管表面會出現(xiàn)劃痕,遇到這些情況應(yīng)該怎么辦呢?怎么能妥善處理這些問題呢?1、銹:制作前或制作中有時會看到不銹鋼焊管產(chǎn)品或設(shè)備上生銹,這說明表面受到嚴(yán)重污染。設(shè)備投入使用前必須把銹掉,*清理過的表面應(yīng)通過鐵試驗和/或水試驗進行檢驗。2、焊接:焊接與焊接藝有很大關(guān)系。

其點有：1)采用開合式爐體，件從側(cè)面吊出直接進入淬火設(shè)備。件整個平移距離短、時間少、操作簡便，可保證熱處理。2)爐子和淬火設(shè)備建在地面以上，不必要在地上建設(shè)高廠房和地下建設(shè)深設(shè)備基礎(chǔ)，了建設(shè)難度，節(jié)省了建設(shè)費用。3)件座在，不用吊掛，件出爐用冷態(tài)吊具，避免了吊具在加熱中的變形和吊具消耗，解決了吊具設(shè)計的難度，節(jié)約了吊具的費用，了爐子的熱能消耗。對具有體心立方晶體結(jié)構(gòu)的冷軋板織構(gòu)形成的影響因素主要有：(1)化學(xué)成分。鐵素體不銹鋼中鉻含量可形成有利于成形性能的織構(gòu)組分，在板材的軋制中，化元素Nh會使奧氏體形變織構(gòu)加強，進而y一相變織構(gòu)的加強；(2)固溶元素和二相粒子。

ZG35Cr24Ni7N精鑄風(fēng)葉、ZG30Cr28Ni4精鑄撥料輪、ZNiCr50NbC0.1精鑄掛鉤、ZG45Cr25Ni35精鑄精密鑄件、ZG10Cr18Ni9Ti精鑄井式爐爐蓋法蘭、ZG40Ni35Cr17Si2精鑄通風(fēng)葉片、BTMCr26精鑄輻射管、ZG10Cr13NiMo精鑄熱處理裝、BTMCr12Mn3W精鑄熱處理料筐、ZG1Cr25Ni20Si2精鑄噴嘴、ZG30Cr25Ni20精鑄垃圾焚燒爐排、BTMCr9Ni5精鑄硅鋼線碳套輥軸承座、ZGW9Cr4V2精鑄連接座、ZG3Cr24Ni7SiNRe精鑄況篩板、ZG40Cr24Si2精鑄鏟料板、0Cr18Ni13Si4精鑄傳送帶導(dǎo)軌、BTMCr12-DT精鑄鋼坯滑板

將鋼坯重新加熱至1250℃保溫2h，在實驗室450mm二輥可逆熱軋實驗軋機上進行7道軋制，終板厚約為12mm。將12mm厚鋼板置于1250℃箱式電阻爐中保溫72h，使碳化物盡可能*溶解于基體，然后淬火至室溫。從處理后的鋼板上切取直徑為Φ8mm、長15mm的熱模擬試樣。研究結(jié)果表明：（1）通過對含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的動態(tài)CCT曲線可知，Nb元素使得含Ti低碳微合金鋼的動態(tài)CCT曲線整體向右下方，了實驗鋼的淬透性。（2）經(jīng)等溫淬火處理后的含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的顯微組織均由等溫轉(zhuǎn)變產(chǎn)生的鐵素體和淬火產(chǎn)生的馬氏體組成。（3）對含Nb-Ti鋼和含Ti鋼的析出物尺寸進行統(tǒng)計可知，其析出物平均尺寸分別為6、8、4.2nm，Nb元素增大了（Nb，Ti）C與基體之間應(yīng)變能，使（Nb，Ti）C在等溫中更易粗化。

從750℃～820℃固溶處理，硬度呈現(xiàn)—升高—的變化規(guī)律，3的α相含量與平均晶粒尺寸31.8μm的β晶粒混合的組織形態(tài)具有硬度小值為251.8V5。為了探尋水平連鑄球墨鑄鐵qt500-7型材的佳等溫淬火藝，運用正交試驗對奧氏體化溫度和時間、等溫淬火溫度及時間等藝參數(shù)進行分析，研究不同藝參數(shù)下該型材的組織及硬度的變化規(guī)律。結(jié)果表明，等溫淬火溫度和奧氏體化溫度是影響合金硬度的主要因素，隨著二者溫度的升高，基體組織中殘留奧氏體量增多，硬度逐漸減小。試驗用型材在現(xiàn)有的熱處理參數(shù)中，硬度高的藝為840℃×60min奧氏體化+280℃×min等溫淬火，在此藝條件下可以由細(xì)密貝氏體型鐵素體與少量殘留奧氏體組成的組織，型材硬度為476hbw。

、ZG40CrSiN對流段管板、ZG40CrSiN噴嘴、ZG40CrSiN風(fēng)葉、ZG40CrSiN愛協(xié)林多用爐加熱芯、ZG40CrSiN節(jié)、ZG40CrSiN裂解爐管排、ZG40CrSiN熱滑軌、ZG40CrSiN耐熱鋼托輥、ZG40CrSiN搪瓷窯構(gòu)件、ZG40CrSiN爐排、ZG40CrSiN導(dǎo)衛(wèi)板

試驗結(jié)果顯示：（1）aynes282耐熱合金的晶粒尺寸隨固溶溫度的升高和保溫時間的逐漸增大。計算結(jié)果表明，試驗合金晶粒長大能約為382kJ/mol。（2）1060～1150℃保溫2h固溶時，隨固溶溫度的升高，試驗合金中未溶MC型和M23C6型碳化物逐漸回溶，固溶溫度超過1150℃后合金中的碳化物基本溶解。1120℃固溶處理時，隨保溫時間的合金中碳化物快速溶解。（3）1060～1150℃固溶溫度范圍保溫2h和1120℃保溫30～120min時間固溶時，試驗合金硬度隨著固溶溫度的升高和保溫時間的逐漸，而晶粒長大和未溶碳化物的溶解是造成合金硬度下降的主要原因。研究了固溶處理溫度和保溫時間對熱等靜壓inconel625合金組織與拉伸性能的影響。

氧流量240-280m3/min,供氧強度為4.8-5.5m3/(t#min),每爐吹氧時間一般為8-10min,吹煉較平穩(wěn)。供氧壓力一般為1.0~1.5MPa,如風(fēng)口堵塞供氧壓力有時接近2.0MPa。吹煉中氧氣噴嘴用油冷卻,每個噴嘴冷卻的流量為110L/h,油壓隨噴嘴情況而定,一般為1.0~1.5MPa,有時高達(dá)6.0MPa。根據(jù)熔池含磷量加入石灰,并用N2或Ar對熔池攪拌,攪拌氣體用量1.5-2.0m3/t(鋼)。攪拌的目的是鋼中氧分?jǐn)?shù)和磷分?jǐn)?shù),攪拌之后磷一般為0.015-0.030,硫為0.010-0.020,碳小于0.03,出鋼溫度1640-1680℃。出鋼時進行脫氧、合金化并鋼中氮分?jǐn)?shù)。

公司始終堅持以用戶需求為導(dǎo)向，依托材料的優(yōu)勢，為用戶提供從原材料到產(chǎn)品成型的材料解決方案，包括：合金材料功能定制，合金材料性能，專有技術(shù)。公司運用的合金材料制造技術(shù)和、石油石化、核能業(yè)、化學(xué)業(yè)、海洋業(yè)、機械制造、通訊電子等制造領(lǐng)域提供的合金產(chǎn)品，幫助用戶生產(chǎn)成本，產(chǎn)品品質(zhì)。

ZG40Cr28Ni48W5Si2底盤、ZG35Ni24Cr18Si2耐磨復(fù)合管、ZGOCr18Ni9電廠輸煤粉管、BTMCr32法蘭連接耐磨鑄管、ZG35Cr24Ni7N護板、ZG1Cr25Ti齒板、BTMCr12Mn3W磨煤機落煤門、ZG40Ni38Cr19Si2Nb1撈渣機刮板、ZG1Cr18Mn8NiN電力耐磨管道、ZG1Cr18Ni9耐熱爐箅、ZG35Cr24Ni7SiNRe耐磨落梅抖、ZGMn13-1高耐磨下料斗、ZG1Cr14Ni14Mo2WNb高抗磨護板、ZG30Cr18Mn12Si2N護板、ZG6Mn28Al9TiRe高耐磨下料斗、ZG35Cr24Ni7N磨煤機襯瓦

結(jié)果表明該計算可以有效地模擬實際連鑄中角部區(qū)域凝固收縮對熱流密度及溫度分布的影響。針對CB300-V鋼種，斷面130mm*130mm連鑄坯在3m/min拉速下的計算結(jié)果為：凝固坯殼角部溫度1250℃，與經(jīng)典熱流公式計算的角部溫度700℃有明顯差別，面中心處明顯的收縮開始于距結(jié)晶器上沿0.4m的位置，凝固收縮的數(shù)值集中在0.0002m的范圍內(nèi)，角部大收縮量威0.001575m。隨著距表面距離的加大，凝固收縮呈減小趨勢，凝固收縮的量與距離呈非線性關(guān)系。由沙鋼集團和神霧集團共同完成的“轉(zhuǎn)底爐處理含鐵、泥資源循環(huán)利用關(guān)鍵技術(shù)及示范項目"科技成果評價會在沙鋼召開。評價會在聽取技術(shù)報告、作總結(jié)報告、科技查新報告以及對項目答疑后，討論認(rèn)為該項目成果整體藝技術(shù)及裝備達(dá)到水平，建議在同類冶煉企業(yè)推廣應(yīng)用。

目前，正在北海道苫小牧市建設(shè)用于CCS驗證試驗項目用的裝置。從2012年起就開始制造試驗用設(shè)備，2015年4月完成了口井的挖掘，地上設(shè)備的安裝施正在進行之中。試驗設(shè)備預(yù)計2015年中期完成，計劃2016年以后每年10萬噸以上的CO2。計劃3年的時間，在終了后還要繼續(xù)2年。的CO2是從煉油廠生產(chǎn)氫時產(chǎn)生的排放氣中分離的CO2。采用管道將排放氣輸送到CO2分離與裝置中，在進行CO2分離后，經(jīng)壓縮后從井地下儲藏層中。苫小牧試驗設(shè)備采用的是化學(xué)吸附法，使用普通的活性胺作為溶液，并采用節(jié)能藝流程。分離并的CO2在加壓到大約10MPa和23MPa后深度不同的兩個地層，并對的CO2的變化行為和對的影響進行了。

現(xiàn)已投產(chǎn)運行，鋼渣處理效果良好，主要技術(shù)指標(biāo)如下。1）熱悶罐內(nèi)作壓力為0.2-0.4MPa。2）熱悶時間2h，與常壓池式熱悶藝相，縮短7-10h。3）噸渣電耗7.25kWh、噸渣新水耗量0.3-0.4t。4）與常壓池式熱悶藝相，成本節(jié)約40。5）熱悶后鋼渣產(chǎn)品指標(biāo)：浸水率1.6、游離氧化鈣含量2.2。6）鋼渣粉化率（粒度小于20mm的鋼渣含量）為72.5。另外，珠?；浽ＸS鋼廠采用該技術(shù)也建設(shè)了一條50萬噸/年的鋼渣處理生產(chǎn)線，已于2012年12月投產(chǎn)運行；河北滄州中鐵裝備材料制造公司的有壓熱悶生產(chǎn)線已于2014年底投產(chǎn)運行。熱是純鈦無縫管材生產(chǎn)中的重要序。金屬鈦具有*化學(xué)活性，在空氣中加熱易被氣體污染。

JM1靜態(tài)磨料、ZGMn18Cr4V磨煤機護板、KmTBCr8耐磨直管、ZG33Cr13Ni4Re礦山輸渣耐磨管、ZGMn13Ni4礦山輸渣管耐磨護板、ZGMn13Cr2耐磨三叉管、BTMCr8磨煤管、JM6B高抗磨襯板、JM4冶金耐磨管道、ZGCr13SiMo磨煤管、ZGCrMn10MoSiVRe耐磨構(gòu)件、JM13法蘭連接輸煤直管、ZG30Cr25Ni6法蘭連接輸煤彎管、JM6A耐磨構(gòu)件、ZGNiCrMo刮板、ZGMn13Mo2高抗磨護套

并且，渣膜表面粗糙度的形成與渣膜結(jié)晶無明顯因果關(guān)系，而與渣膜凝固中于固渣膜表面形成的開放氣孔有關(guān)。溶質(zhì)平衡分配系數(shù)是平衡凝固中凝固界面固相濃度與液相濃度的值，其大小直接關(guān)系到凝固體系溶質(zhì)再分配方向及偏析的程度，是凝固的重要參數(shù)。在凝固中，當(dāng)某溶質(zhì)的平衡分配系數(shù)大于1時，該溶質(zhì)在糊狀區(qū)再分配中將從液相往固相偏析，溶質(zhì)在固相中富集；當(dāng)某溶質(zhì)平衡分配系數(shù)小于1時，該溶質(zhì)在糊狀區(qū)再分配中將從固相往液相偏析，溶質(zhì)在液相富集。重慶大學(xué)的學(xué)者以45鋼為研究對象，建立了多元凝固體系溶質(zhì)平衡分配系數(shù)的熱力學(xué)計算模型，利用FactSageEquilib模塊計算了45鋼凝固相變以及各溶質(zhì)分配系數(shù)的變化。

如含錸0.8wt合金2與含錸2.0wt合金8持久性能相當(dāng)。實際合金對錸含量的需求。(2)通過適當(dāng)進步W及Nb含量可進步980℃的持久性能,但不利于1℃持久性能的進步，適當(dāng)Re，Ta，Cr，Al更有利于1℃持久性能的進步。兩類在合金元素的互相調(diào)配中可在一定范圍相互進步、或抵消。(a)該效應(yīng)為合金8與合金15持久性能相當(dāng)表明W及Al含量會抵銷Re含量對持久性能的效果。(b)合金8相對于合金5因Re，Al而使1℃持久性能明顯。合金11，13相對于合金9因Cr，Al別是鋁含量進步而使持久性能尤其是1℃持久性能明顯進步。合金14相對于15因Ta，Al進步不但彌補錸含量稍降的不足且明顯高溫持久性能。