HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN

日本進(jìn)口HIR海瑞代替IKO交叉滾柱導(dǎo)軌

日本進(jìn)口HIR海瑞代替IKO不銹鋼襯套

日本進(jìn)口HIR海瑞代替IKO滾動塊導(dǎo)軌

HIR/海瑞交叉滾子導(dǎo)軌資料下載

HIR/海瑞交叉滾子軸承資料下載

HIR/海瑞品牌性價比高

HIR十字導(dǎo)軌  LME  

LME15  LME20  LME25   LME30   

LR2562B LR2562B-K LR3070B LR3070B-K LR40102B

LR40102B-K LR40126B LR40126B-K LR52140BLR124133B

LR3050K LR3662K LR4575K LR5585K 

LR68105K LR82145K

SR1540RN SR2050RN SR2560RN SR3270RN 

SR4087RN SR50125RN

 HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN北方奔跑重慶變速器公司承接了如圖1所示的鏈

輪加工，銑削外形擺設(shè)在引進(jìn)的辛辛那提馬750型立式加工中間上舉行。分析零件圖可以看出，該

零件在圓周上勻稱散布了8個雷同的槽，全部是圓弧連接。要是根據(jù)直接編程要領(lǐng)，則要謀略大量

的圓弧切點(diǎn)坐標(biāo)。雖然可以用繪圖軟件用作圖法求這些切點(diǎn)的坐標(biāo)，但在沒有自動編程軟件的環(huán)境

下，這些點(diǎn)的坐標(biāo)數(shù)據(jù)量還是比力大的。要是全部用手工方式，不光費(fèi)時，而且容易墮落。能不能

利用機(jī)床數(shù)控統(tǒng)自身的成果來簡化編程，提高事情效率呢？

1

圖1 鏈輪的零件圖

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN馬750加工中間接納辛辛那提的ACRAMATIC 

850MC數(shù)控統(tǒng)。雖然該統(tǒng)開辟時間較早，但其資助編程成果還是很強(qiáng)的，有多種算數(shù)運(yùn)算、函數(shù)運(yùn)

算、序次控制、坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)等豐富的編程成果。機(jī)動運(yùn)用這些成果，應(yīng)該是可以大概實現(xiàn)簡化編程的

目的的。

二、相幹指令介紹

    以下緊張介紹850MC數(shù)控統(tǒng)的有關(guān)指令，對FANUC 0統(tǒng)的相應(yīng)指令也作簡要介紹。實際上，當(dāng)代

數(shù)控統(tǒng)根本上都具備這些成果，只是表現(xiàn)要領(lǐng)有所差異。

1.賦值指令

850MC統(tǒng)的賦值指令爲(wèi)G10，其格局爲(wèi)：

G10=[T1] V123.45；將值123.45存儲于臨時變量T1中，即[T1]=123.45

G10=[T2] V[T1]+1.23；將臨時變量T1的值與數(shù)值1.23之和存儲于臨時變量T2中，即[T2]=124.68

G10=[T3] V[T1]+[T2]；將臨時變量T1加上T2之和存儲于臨時變量T3中

850MC數(shù)控統(tǒng)共有從T1至T32共32個臨時變量。

FANUC 0統(tǒng)也有多少大衆(zhòng)變量（#100～#149、#500～#531）。賦值指令更容易明白，如 

#100=123.45 或 #101=#102等。

2.轉(zhuǎn)移指令

G11 轉(zhuǎn)移指令，可分爲(wèi)帶條件轉(zhuǎn)移指令和無條件轉(zhuǎn)移指令。

(1)無條件轉(zhuǎn)移

G11 L100是無條件轉(zhuǎn)移指令，L後的值爲(wèi)轉(zhuǎn)移標(biāo)號，轉(zhuǎn)移之處利用Q帶標(biāo)號，如Q100。若向G11步調(diào)

段之後轉(zhuǎn)移，L後不帶標(biāo)記；若向前轉(zhuǎn)移，則L後要帶“－”號。Q標(biāo)號不帶標(biāo)記。比方，向後轉(zhuǎn)移

：

N1210 …………

N1220 G11 L100；

N1230 …………

N1240 …………

N1250 Q100；

向前轉(zhuǎn)移：

N1410 Q200；

N1420 …………

N1430 …………

N1440 …………

N1450 G11 L－200；

標(biāo)號的值可爲(wèi)恣意整數(shù)。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RNFANUC 0統(tǒng)利用“GOTO nnnn”指令，此中“

nnnn”爲(wèi)步調(diào)序次號，不帶標(biāo)記，如“GOTO 1000”表現(xiàn)轉(zhuǎn)移至N1000步調(diào)段。

(2)條件轉(zhuǎn)移

    G11 E[T1]<8 L100是條件轉(zhuǎn)移指令，L100的意義同上。此中的E[T1]<8爲(wèi)條件測試表達(dá)式，E爲(wèi)

要害字。關(guān)運(yùn)算符共有“>”、“<”、“=”及“<>”四種，分別表現(xiàn)大于、小于、等于和不等于

。

G11 E[T1]<8 L100表現(xiàn)：要是臨時變量T1的值小于8，則向後轉(zhuǎn)移至標(biāo)號Q100之步調(diào)段。

FANUC 0統(tǒng)利用“IF [#100 LT 8] GOTO 1000”來舉行條件轉(zhuǎn)移。此中的關(guān)運(yùn)算符用“GT”、“GE

”、“LT”、“LE”、“EQ”和“NE”分別表現(xiàn)大于、大于等于、小于、小于等于、等于和不等于

。

3.循環(huán)指令

    850MC統(tǒng)沒有循環(huán)指令，但可以利用條件轉(zhuǎn)移指令來實現(xiàn)循環(huán)成果。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RNFANUC 0統(tǒng)利用“WHILE .... DOn”加

上“ENDn”實現(xiàn)循環(huán)成果。此中的n=1～3，可以明白爲(wèi)循環(huán)體標(biāo)號，“DOn”和“ENDn”必須配對

利用。循環(huán)布局可以嵌套至多三層，但不能交錯。比方：

WHILE[#100 LE 8] DO1

…………

END1

表現(xiàn)當(dāng)#100變量的值小于等于8時則實行循環(huán)體中的步調(diào)段。

4.坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)

    850MC統(tǒng)利用如下指令來舉行坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)（此中的左右括號是必需的）：

（ROT，G0 X0 Y0 A45）

    此中，ROT爲(wèi)坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)指令；G0表現(xiàn)旋轉(zhuǎn)角度爲(wèi)增量要領(lǐng)，G1表現(xiàn)旋轉(zhuǎn)角度爲(wèi)絕對要領(lǐng)；X、Y

爲(wèi)旋轉(zhuǎn)中間坐標(biāo)，A爲(wèi)旋轉(zhuǎn)角度。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)的取消可用指令（ROT，G1 A0）、

步調(diào)中帶“：”的同步段或按操作面板上“數(shù)據(jù)光複”鍵。步調(diào)結(jié)束也自動取消坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)。

    FANUC 0統(tǒng)利用G68 X_ Y_ R_指令實現(xiàn)坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)成果。X_、Y_爲(wèi)旋轉(zhuǎn)中間坐標(biāo)，R_爲(wèi)旋轉(zhuǎn)角度

，而旋轉(zhuǎn)角度的增量要領(lǐng)、絕對要領(lǐng)的選擇則在統(tǒng)參數(shù)#041的0位（低位）中設(shè)定，若該位設(shè)爲(wèi)1，

則旋轉(zhuǎn)角度爲(wèi)絕對要領(lǐng)；若爲(wèi)0，則用G90/G91要領(lǐng)決定。G69指令取消坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)。

三、辦理方案

    由于零件8個槽在圓周上勻稱散布，我們可以思量只編寫此中一個槽的步調(diào)，然後利用循環(huán)布

局，8次旋轉(zhuǎn)零件坐標(biāo)，就可加工出零件的全部表面了。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN如圖2所示，求出一個槽的全部點(diǎn)坐標(biāo)值，

編寫該部門的表面銑削步調(diào)。再綜合運(yùn)用上述相應(yīng)指令，生成的零件加工步調(diào)如下。

  金屬切削進(jìn)程是具與工件相互作用的進(jìn)程。在機(jī)床—夾具—具—工件構(gòu)成的加工統(tǒng)中，合理選用

具非常緊張。具的團(tuán)體布局、切削刃質(zhì)料與多少形狀都市直接影響具利用壽命、工件加工質(zhì)量和切

削生産效率。因此，在切削進(jìn)程中，具應(yīng)具有較高的強(qiáng)度、良不壞的韌性、較長的壽命以及良不壞

的工藝性。對具強(qiáng)度舉行理論分析，相識具內(nèi)部的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)，不但有利于在加工進(jìn)程中合理選

擇具，而且可爲(wèi)進(jìn)一步改進(jìn)具內(nèi)部受力狀態(tài)、提高具利用壽命提供理論依據(jù)。

    2、 有限元數(shù)值分析軟件ANSYS簡介

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN有限元數(shù)值分析軟件(ANSYS)將當(dāng)代數(shù)學(xué)、

力學(xué)的根本理論與有限元分析技能、謀略機(jī)圖形學(xué)和優(yōu)化技能相聯(lián)合，具有豐富、完善的單元庫、

質(zhì)料模型庫和求解器，可利用數(shù)值模擬技能高效求解種種布局動力、靜力和線性、非線性問題。

ANSYS作爲(wèi)一種有限元分析軟件，已成爲(wèi)CAE和工程數(shù)值模擬的有效東西，是當(dāng)今CADFCAEFCAM軟件

中的主流産品之一。

    利用ANSYS舉行有限元布局的力學(xué)分析時，議決對所施加的載荷舉行數(shù)值模擬，分析應(yīng)力應(yīng)變

會合區(qū)，從而到達(dá)強(qiáng)度分析和優(yōu)化計劃的目的。ANSYS求解的三個緊張步驟爲(wèi)：創(chuàng)建有限元模型(前

處理懲罰)→施加載荷並求解(求解)→查察分析結(jié)果(後處理懲罰)。

    3、 具力學(xué)模型的創(chuàng)建

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN在金屬切削進(jìn)程中，當(dāng)具切入工件時，使被

加工質(zhì)料産生變形並形成切屑所需的力稱爲(wèi)切削力。切削力的大小直接影響具、機(jī)床、夾具的計劃

與利用。切削力包羅降服被加工質(zhì)料變形時孕育産生的彈性和塑性變形抗力、降服切屑對具前面的

摩擦力以及具背面對加工外貌和已加工外貌之間的摩擦力。

1

圖1 具受力分析表示圖

    爲(wèi)便于分析、謀略和測量具受力環(huán)境，可按切削主活動速度偏向、切深偏向和進(jìn)給偏向創(chuàng)建空

間直角坐標(biāo)，將切削合力Fr在該坐標(biāo)中分析成三個分力，即主切削力Fz——切削速度偏向分力(切

向力)、切深抗力Fy——切深偏向分力(徑向力)和進(jìn)給抗力Fx——進(jìn)給偏向分力(軸向力)(見圖1)。 

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN主切削力Fz是大的分力，也是計劃、利用具

的緊張依據(jù)，同時還可用于驗算機(jī)床、夾具緊張零部件的強(qiáng)度、剛度以及機(jī)床電機(jī)功率等。切深抗

力Fy並不斲喪功率，緊張對工藝統(tǒng)的變形及零件的加工質(zhì)量孕育産生影響，但當(dāng)機(jī)床—夾具—具—

工件組成的工藝統(tǒng)剛性不夠時，F(xiàn)y是造成零件變形和加工振動的緊張因素。進(jìn)給抗力Fx緊張作用于

機(jī)床進(jìn)給統(tǒng)，是驗算機(jī)床進(jìn)給統(tǒng)緊張零部件強(qiáng)度和剛性的緊張依據(jù)。

    4、 具強(qiáng)度有限元分析實例

    車是應(yīng)用普遍的金屬切削具之一，緊張用于車削加工種種回轉(zhuǎn)外貌和回轉(zhuǎn)體端面等。下面以典

範(fàn)的外圓車爲(wèi)例，應(yīng)用ANSYS對具強(qiáng)度舉行有限元數(shù)值模擬分析。

    (1)試驗參數(shù)

    接納硬質(zhì)合金車在C630臥式車床上舉行車削試驗。工件質(zhì)料爲(wèi)的碳素鋼。選取具多少參數(shù)：桿

質(zhì)料：45鋼；桿多少尺寸：B×H=20mm×25mm，L=150mm。片質(zhì)料：YT15；車緊張角度：前角  ，具

質(zhì)料的呆板性能：強(qiáng)度極限：600Mpa；屈服極限：355MPa；彈性模量E=206GPa；泊松比=0.27。切

削用量：切削速度)vc=100m/min，進(jìn)給量(或進(jìn)給速度)f=0.5mm/r，背吃量

    (2)分別單元格

    根據(jù)具的多少尺寸，在ANSYS交互模式下創(chuàng)建具有限元實體模型。

1

 圖2 有限元網(wǎng)格圖

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN議決ANSYS自帶的自順應(yīng)網(wǎng)格分別要領(lǐng)舉行

單元格的分別，自定義單元長度。接納八節(jié)點(diǎn)六面體Solid45單元範(fàn)例(該單元範(fàn)例便于施加載荷，

且謀略精度較高)，將車分別爲(wèi)1569個節(jié)點(diǎn)、6934個單元(見圖2，單元分別較密是爲(wèi)了更明白地表

現(xiàn)應(yīng)力會合區(qū))，並作如下假設(shè)：

    * 將桿和片質(zhì)料視爲(wèi)一體，便于模擬加載分析和謀略。

    * 謀略中假定質(zhì)料爲(wèi)線彈性，即不産生屈服。

    * 具在切削進(jìn)程中會受到肯定的打擊和振動，思量到這種打擊和振動的有限性，爲(wèi)簡化謀略，

視具在切削進(jìn)程中某時間爲(wèi)靜應(yīng)力散布。

    * 在切削進(jìn)程中，具因劇烈摩擦?xí)杏b生高溫，但爲(wèi)便于謀略，暫不思量溫度場影響。

    (3)模擬加載求解

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN由于切削力的影響因素較多，謀略較龐大，

加之現(xiàn)在所用切削力理論謀略公式是在馬虎了溫度、正應(yīng)力、III變形區(qū)的變形與摩擦力等條件下

推導(dǎo)出來的，與實際切削狀態(tài)差異較大，故只能用于切削力的定性分析，不宜用于實際謀略。因此

，根據(jù)本實例的原始試驗數(shù)據(jù)，接納一個文獻(xiàn)中的實行公式，謀略出三個切削分力的經(jīng)曆值分別爲(wèi)

：

    根據(jù)上述分析，按切削條件惡劣的極限環(huán)境(即會合作用于尖一點(diǎn))舉行模擬加載，在具末了施

加全部束縛(這樣並不影響分析結(jié)果)。

    (4)結(jié)果分析

    議決ANSYS的靜載荷謀略，可得到圖3所示具內(nèi)部應(yīng)力散布圖、圖4所示尖部門應(yīng)變散布圖和圖5

所示全部自由度解USUM散布圖(位移等值線圖)。

1

圖3 車應(yīng)力散布表示圖   圖4尖部位應(yīng)變散布圖   圖5位移等值線圖

    由圖3可知，車大應(yīng)力點(diǎn)位于尖部位(21節(jié)點(diǎn)處)，大應(yīng)力值爲(wèi)676MPa，大應(yīng)力點(diǎn)的坐標(biāo)爲(wèi)(-

0.025，-0.008，0.002)。接納類似要領(lǐng)，可謀略出尖處的大應(yīng)變值爲(wèi)0.00426m。由圖5可知，大合

位移DMX=0.609，謀略結(jié)果與實際環(huán)境符合。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN由于上述分析結(jié)果是在極限條件(切削力會

合作用于尖一點(diǎn))下得到的，且接納ANSYS線性分析，因此得出的大應(yīng)力值略大于強(qiáng)度極限值仍應(yīng)屬

于容許範(fàn)疇。如舉行ANSYS非線性分析，則大應(yīng)力值應(yīng)在許用應(yīng)力範(fàn)疇之內(nèi)，且分析結(jié)果會更爲(wèi)精

確。

    由于尖部位爲(wèi)大應(yīng)力點(diǎn)，由此可知具破壞的緊張情勢爲(wèi)尖和刃破壞，因此選用高強(qiáng)度片質(zhì)料對

付增長具強(qiáng)度黑白常須要的。由于切削進(jìn)程中會孕育産生高溫，且具與工件質(zhì)料之間存在較大壓力

，因此當(dāng)溫度和應(yīng)力到達(dá)肯定水通常，在應(yīng)力大處就大概孕育産生刃點(diǎn)蝕以及具質(zhì)料塑性變形，使

加工精度難以包管，爲(wèi)此必須調(diào)解切削參數(shù)以低沈應(yīng)力，以包管具在穩(wěn)固的切削狀態(tài)下事情。別的

，由于尖部位應(yīng)力大，磨損緊張，將直接影響加工質(zhì)量，因此必要及時查抄具狀態(tài)並舉行具補(bǔ)償。

    以上述分析爲(wèi)理論依據(jù)，即可在切削加工中精確選擇和利用具，合理調(diào)解切削參數(shù)。

    HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN爲(wèi)了更明白地闡明應(yīng)力會合處的應(yīng)力散布狀

態(tài)，還可利用ANSYS沿應(yīng)力大處的縱切面外貌節(jié)點(diǎn)作切片，以表現(xiàn)截面應(yīng)力變革曲線。由于本文分

析的車布局較簡略，故從略。

齒輪滾的短有效切削長度是指能切出齒輪全齒高所需的滾短軸向長度(L0t)min。在齒輪加工中，必

要謀略滾短有效切削長度的環(huán)境許多。如滾切雙聯(lián)齒輪的小齒輪時，若小齒輪爲(wèi)斜齒輪且與大齒輪

相距很近，則需驗算滾滾切小齒輪時是否會與大齒輪相碰。滾外徑越小，軸向長度越短，與大齒輪

相碰的大概性就越小。但是，滾外徑過小會影響齒根鍵槽部門的強(qiáng)度(此時可思量將滾與軸做成一

體)；別的，如滾軸向長度過短，大概無法切出完備的小齒輪。因此在這種環(huán)境下必要謀略滾的短

軸向長度。別的，(L0t)min也是謀略滾齒部總長度(思量串長度)的根本。

1 謀略要領(lǐng)

根據(jù)圖1 可推導(dǎo)謀略出滾切直齒輪時的(L0t)min。對付平凡精度的滾，由于螺旋升角很小，可認(rèn)爲(wèi)

法向齒形角等于軸向齒形角。設(shè)過切點(diǎn)P 的齧合線與齒輪齒頂圓直徑的交點(diǎn)爲(wèi)a，與滾齒頂線的交

點(diǎn)爲(wèi)b，則工件齒形在齧合線a與b點(diǎn)之間形成。過a點(diǎn)作齧合線的垂線與滾齒頂線交于c'，設(shè)c' 外

側(cè)的滾齒頂齒角爲(wèi)c，則滾齒部沿法向的短距離(即不需串即可切出齒輪全齒高的利害度)爲(wèi)

(L0n)min=2(pm/2+CE)=pm+2L3 (1)

圖1

謀略時之以是代入滾法向齒距的一半(pm/2)，是因爲(wèi)假設(shè)滾的齒頂高等于其齒根高。雖然實際上並

不要求滾齒頂高肯定等于其齒根高，只要求滾齒全高大于工件齒全高、滾齒頂高等于工件齒根高即

可(工件齒根高爲(wèi)( fa1+c1)m，此中fa1爲(wèi)工件齒頂高數(shù)，c1爲(wèi)徑向間隙數(shù)，齒根位置如圖1 中RS所

示)，但代入工件齒根高RS舉行謀略比力貧苦。爲(wèi)簡化謀略，沒幹系假設(shè)滾齒根高等于滾齒頂高，

此時RS=pm/2。由于實際滾齒根高通常小于工件齒根高，因此按式(1)算出的滾(L0n)min值稍有增大

，謀略結(jié)果更爲(wèi)甯靜。

由圖1可知，爲(wèi)使?jié)L切出完備齒形，必須饜足L3≥L2，因爲(wèi)必要謀略滾的利害度，故可取其極限環(huán)

境L3=L2。L2爲(wèi)實際加入切削的長度，在加工雙聯(lián)齒輪舉行驗算時即取此長度，其謀略公式爲(wèi)

L2 =L1+Qa=L1+QC'tana1

=L1+EN tana1=L1+(NP+ME-PM)tana1

=L1+[L1tana1+(fa1+c1)m-x1m]tana1

=(tan2a1+1)L1+(fa1+c1-x1)mtana1

(2)

式中：L1=Ra1sin(aa1-a1)

Ra1——工件的齒頂圓半徑

aa1——工件的齒頂圓壓力角，cosaa1=rb1/Ra1=mz1cosaa1/Ra1

求得L2後，取L3≥ L2，代入式(1)即可求出(L0n)min，滾的軸向利害度則爲(wèi)

(L0t)min=(L0n)min/cosg0 (3)

式中g(shù)0——滾的螺旋升角

由于g0通常較小(約3°，cos3°≈0. 9986)，而滾短有效切削長度後要圓整到mm，因此也可直接將

(L0n)min作爲(wèi)(L0t)min。

上述公式雖是按滾切直齒圓柱齒輪的環(huán)境推導(dǎo)出的，但若將有關(guān)參數(shù)換成法向參數(shù)，以當(dāng)量齒輪代

替工件，也可將其類似用于斜齒圓柱齒輪的謀略。如需驗算滾切雙聯(lián)齒輪時小齒輪是否會與大齒輪

相碰，則應(yīng)以式(2)算出的L2的兩倍作爲(wèi)(L0t)min，即(L0t)min=2L2是加入切削的滾利害度。式(1)

算出的值則是不串時滾應(yīng)有的利害度。

2 應(yīng)用實例

例1：我廠不停齒輪工件的參數(shù)爲(wèi)：da1=96.2mm，徑節(jié)P=8(即m=3.175mm)，z1=29，a1=20°，齒全

高h(yuǎn)1=5.733mm，齒頂高h(yuǎn)a1=2.06mm。用外徑爲(wèi)90mm、分度圓直徑D0=82. 654mm 的單頭滾滾切該齒

輪，求該滾齒部的利害度。

解：首先求出工件齒頂圓壓力角aa1：

cosaa1=mz1cosaa1/Ra1=0.8993991382

aa1=25.9208°

L1=Ra1sin(aa1-a1)=4.96mm

工件齒根高數(shù)爲(wèi)

fa1+c1=(h1-ha1)/m=1.15

L2=(tan2a1+1)L1+( fa1+c1-x1)mtana1=6.94mm

因爲(wèi)L3>L2，故取L3=7。則滾的法向利害度爲(wèi)(L0n)min=pm+2L3≈24mm滾爲(wèi)單頭，其螺旋升角爲(wèi)

g0=arcsin(m/D0)=2.201452653

則(L0t)min=(L0n)min/cosg0=24.01mm

可見，將(L0n)min作爲(wèi)(L0t)min帶來的誤差極小，可馬虎不計。

由上述謀略可知，對(L0n)min值影響較大的是L1=Ra1 sin(aa1-a1)，對L1影響較大的則是Ra1和aa1

。工件越大，Ra1和aa1也越大，滾的(L0n)min就越長。別的，由式(2)可知，工件的齒根高越大，

其變位數(shù)越小(本例中x1=0)，滾的(L0n)min也越大。

HIR十字導(dǎo)軌滑塊LME15 LME30 LR3050K SR50125RN例2：斜齒輪的mn=3.5mm，an=20°，z1=100，

b1=60°，h1=7.875mm，ha1=3.5mm(爲(wèi)分析各參數(shù)對(L0n)min的影響，對b1等參數(shù)略有誇大)。設(shè)工

件爲(wèi)雙聯(lián)齒輪，爲(wèi)驗算加工時是否會與大齒輪相碰，求滾切該齒輪滾的