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NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU

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NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU

日本HIR襯套軸承代替米思米直線軸承 LMU10 SLMU8

日本HIR高溫直線軸承代替NB導套SMT25UU SMS30

日本HIR軸承鋼光軸代替NB導桿SN25 SN20
日進口HIR海瑞代替NB交叉滾柱滑臺
日本進口HIR海瑞代替NB直線軸承
SME-L加長型箱式直線軸承

詳細介紹

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU

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SME-L加長型箱式直線軸承

SME12LUU SME13LUU SME16LUU SME20LUU SME25LUU SME30LUU

SME35LUU SME40LUU

KBB型箱式直線軸承

KBB16UU KBB20UU KBB25UU KBB30UU KBB40UU

KBB-AJ型箱式直線軸承

KBB16UU-AJ KBB20UU-AJ KBB25UU-AJ KBB30UU-AJ KBB40UU-AJ

KBB-OP型箱式直線軸承

KBB16UU-OP KBB20UU-OP KBB25UU-OP KBB30UU-OP KBB40UU-OP

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU傳統(tǒng)的規(guī)劃核算方法首要依據(jù)資料力學理論，對框板進行簡化。橡膠工業(yè)手冊第九分冊供給了如下核算方法：框板強度簡化法、框板強度的“深梁”算法、框板經(jīng)曆優(yōu)化規(guī)劃方法。因爲在規(guī)劃中往往疏忽了加強板、止口、卸荷圓弧等結構，因而核算模型與真實結構的應力有必定距離，具有必定的局限性。一起爲了確?？虬宓膹姸群蛣偠纫螅瑐鹘y(tǒng)規(guī)劃不得不加大安全系數(shù)，下降資料的需用應力。使框板的實踐厚度遠大于所需的厚度，然後造成不必要的資料浪費。
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU而有限元能夠精確的核算出各個節(jié)點的應力及應變，經(jīng)過有限元核算成果對零件的危險部位進行強度和剛度補強，對受力小的部位能夠恰當?shù)南鳒p資料厚度，然後到達節(jié)約資料，下降生産成本的意圖。
平板硫化機用于硫化平型膠帶（如輸送帶、傳動帶），具有熱板單位面積壓力大，設備操作牢靠和修理簡單等優(yōu)點?？虬迨强蚴狡桨辶蚧瘷C機架的重要組成部分，其機構規(guī)劃合理與否直接影響平板硫化機的安全性和牢靠性。在傳統(tǒng)的框板規(guī)劃中，許多參數(shù)的挑選都是憑經(jīng)曆和一些理論簡化確定，所規(guī)劃部件是否合理要經(jīng)過樣機實驗才知道，而現(xiàn)在能夠運用三維造型軟件規(guī)劃和造型出零件，然後運用專業(yè)的有限元剖析軟件三維軟件自帶的剖析模塊或ANSYS中進行應力、應變等剖析，然後縮短了産品的開發(fā)周期，處理産品結構剛度、強度等靜力特性與産品造價的矛盾，進步産品質量和經(jīng)濟效益的意圖。
1 傳統(tǒng)規(guī)劃方法
2 有限元法核算結構應力
2.1 模型的建立
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU結構是由框板、加強板、側底板以及隔板等焊接在一起。圖1所示爲結構的三維幾何模型。在框板應力會集的區(qū)域增加補強板，而補強板來自框板火焰切開的剩料，具有傑出的工藝性?？紤]到産品開發(fā)快捷性和solidworks、pro-e、ug等三維實體建模導入ANSYS後區(qū)分網(wǎng)格可能出現(xiàn)過錯，所以這兒直接采有Solidworks的有限元剖析模塊Cosmosworks對結構進行有限元剖析。

圖1 結構模型

2.2 定義資料屬性
資料屬性如表1所示。

表1 結構資料屬性

2.3 定義束縛條件和施加載荷
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU當平板硫化機平板下壓時，結構遭到的效果力大，一起結構的底部被地腳螺栓與緊固地面銜接。依據(jù)實踐的受力狀況，視與結構受力板所受的載荷爲液壓缸大效果力發(fā)生的均布載荷（Q=11.89MPa），結構底部爲固定束縛。
2.4 網(wǎng)格區(qū)分
選用自在實體網(wǎng)格區(qū)分，如圖2所示。

圖2 結構網(wǎng)格區(qū)分

2.5 求解
Cosmosworks程序供給了不同的求解方法，有direct sparse，F(xiàn)EE,FEEPlus，本研討選用FEEPlus解法。FEEPlus解法大型和特大型的問題。
3 成果剖析
3.1 應力成果剖析
結構應力成果如圖3所示。

圖3 結構應力散布圖

（1）因爲框板上部遭到剪力和彎矩的效果，內側中間方位應力大，顯示值爲149.7MPa。
（2）框板內框拐角圓弧過渡，較好的處理了應力會集問題。
（3）框板下部，側上角及加強板部分方位應力較小。將切開鋼板所留下剩料用于加強板，具有傑出的工藝性和經(jīng)濟性。

3.2 應變成果剖析
應變成果如圖所示。

圖4 結構應變散布圖

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU框板在彎矩的效果發(fā)生彎曲變形，框板的橫板中部變形大，大值是2.9mm，兩側的效果力逐步減小，應變值也相應的減小，此成果滿意運用要求。
3.3 校核
安全系數(shù)散布如圖。

圖5 結構安全系數(shù)散布圖

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU 平板硫化機工作安穩(wěn)，衝擊小，結構發(fā)生彈性變形，有限元法較爲準確的描繪各個節(jié)點的應力及應變值，核算差錯小。因而不需要不需要較大的安全系數(shù)就能夠確保零件的強度和剛度要求，所以這兒選用安全系數(shù)爲1.6。
4 定論
本文經(jīng)過對平板硫化機結構進行了有限元剖析，得出以下定論：
（1）框板內框拐角處應力大，應制成較大半徑的圓角過度和補強板進行補強。
（2）在滿意剛度和強度的基礎上，能夠減小鋼板的厚度，運用剩料作加強板，節(jié)約鋼材下降成本。
（3）本文以平板硫化機結構爲例，闡述了對平板硫化機結構有限元剖析的根本步驟，爲此類機械産品的剖析核算供給了一種可行的處理計劃。
石墨電極可用立銑刀進行加工，但因爲電極資料硬度極高，使立銑刀的刀尖磨損很快，因而難以實現(xiàn)高效銑削加工。爲了進步立銑刀的耐磨性能，Union Tool公司與旭金剛石工業(yè)公司合作開發(fā)了用于加工石墨電極的金剛石塗層立銑刀，大幅度進步了金剛石塗層與硬質合金基體的結合強度。經(jīng)過供給給部分用戶試用，其銑削石墨電極的性能獲得了用戶高度評價，現(xiàn)已作爲標準産品上市出售。

（1）DCB/DCLB系列産品

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UUDCB系列金剛石塗層球頭立銑刀的球頭半徑共有R0.5～6.0mm的9個標準，選用雙刃和35°螺旋角，刃部全長塗覆金剛石塗層；DCLB系列金剛石塗層球頭立銑刀的球頭半徑共有R0.5～2.0mm的8個標準，爲長頸型。因爲在硬質合金基體外表塗覆金剛石塗層難以獲得高的結合強度，假如塗覆方法、硬質合金基體外表活化處理和切削刃形狀規(guī)劃不恰當，在切削過程中塗層就容易掉落，嚴重時在切削加工前就會發(fā)生塗層脫落現(xiàn)象。因而，在開發(fā)DCB/DCLB系列産品時，將進步金剛石塗層與硬質合金基體的結合強度作爲要點，並在硬質合金基體外表活化處理及切削刃形狀規(guī)劃等方面下功夫，終獲得了在石墨電極銑削中塗層無脫落，加工安穩(wěn)、高效的傑出效果。

（2）石墨資料銑削實例

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU選用平面銑削石墨板的方法，對DCB金剛石塗層球頭立銑刀（R3）和無塗層的硬質合金球頭立銑刀進行了切削性能比照實驗（切削條件：：DCB vs 無塗層；轉速：20000/min；進給速度：2000mm/min；Ad＝1mm；Rd·pf：1.5mm；加工距離：20m；加工方法：平面銑削；工件資料：ISO63石墨）。切削20m後調查刀尖，無塗層立銑刀後刀面的磨損沿切削刃呈帶狀；從前刀面調查，從刀尖到Ad（軸向切深）方位的磨損加大，在Ad處形成了小臺階；與此相反，金剛石塗層立銑刀的切削刃鄰近只要細微磨損，在Ad方位未發(fā)現(xiàn)小臺階。用掃描電鏡將切削刃部分擴大後進行調查，發(fā)現(xiàn)切削刃上有筆直磨損痕跡，其上殘留有金剛石，但未發(fā)現(xiàn)金剛石塗層脫落，然後可承認金剛石塗層的結合強度優(yōu)秀。

將球頭R的磨損量繪成曲線。將球頭頂級設定爲0°、球頭與外圓銜接處設定爲90°，從頂級到50°的部分切入工件（相當于Ad）。能夠確定，未塗層立銑刀R的磨損量達30μm，而金剛石塗層立銑刀的R磨損量僅爲1～2μm，其耐磨性能是未塗層銑刀的20倍。

新開發(fā)的DCB/DCLB系列金剛石塗層球頭立銑刀不僅能銑削石墨資料，用于銑削高矽鋁合金也極爲有用。

黛傑金剛石塗層球頭銑刀

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU黛傑金剛石塗層球頭銑刀是用于石墨、電極加工的銑刀，分爲標準型系列DA-SBM和加長刃型系列DA-SBL。標準型系列DA-SBM的直徑規(guī)模是稍大，爲Ø1～Ø12，而加長刃型系列DA-SBL的直徑規(guī)模要稍小，爲Ø2～Ø10。依據(jù)不同直徑，加長刃型系列DA-SBL在相同的直徑上約比標準型系列DA-SBM總長要長40～60mm。
隨著國內機床行業(yè)的快速發(fā)展，我們對絲杠的運用負載、速度、精度壽數(shù)要求越來越高，因而關于絲杠的規(guī)劃者來說，絲杠的負荷問題、熱變形問題、定位精度問題、運用壽數(shù)問題等都要有一個清楚的認識。

1、HDL50三坐標加工單元對絲杠負荷的具體要求

2007年10月，大連機床集團加工中心所自行研制開發(fā)HDL50三坐標加工單元，其對絲杠有著嚴厲的技能要求，要求其快移速度v=54m/min，加速度爲a=0.5g，動載荷,C=58200N，靜載荷158000N，螺距P=20mm（由FANUC伺服電機a30/3000i決議），行程ST=800mm，選用一端固定另一端支撐的裝置方法。其結構如圖1:

1、旋緊螺母 2、法蘭盤 3、軸承
4、承載重物 5、端蓋 6、電機支座
7、軸承座 8、軸承壓蓋9、絲杠 10、絲杠螺母
11、法蘭盤12、軸承13、聯(lián)軸器 14、電機
圖1

1.1軸向負荷的核算
1.1.1（水平往複運動）

圖2

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU螺母及承載重物水平的往複運動，如圖2，其軸向負荷剖析如下：
向左等加速運動：Fa1=μ×mg+f+ma
向左等速運動：Fa2=μ×mg+f
向左等減速運動：Fa3=μ×mg+f-ma
向右等加速運動：Fa4=-μ×mg-f-ma
向右等速運動：Fa5=-μ×mg-f
向右等減速運動：Fa6=-μ×mg-f+ma
a=Vmax/T
Vmax：爲高速度
T：到達高速度所用時刻
m：總質量，指螺母帶動的所有物重
μ：導軌摩擦系數(shù)
f：無負荷時的阻力
由此可得向左等加速運動或向右等加速運動時螺母的載荷大，因而在規(guī)劃軸向載荷時應該首要參考此數(shù)值。
Fa1=μ×mg+f+ma=0.01×2150×9.8+100+2150×0.5×9.8
=10845.7N

1.1.2（筆直往複運動)，如圖3，其軸向負荷剖析如下：

上升等加速運動：Fa1=μ×mg+f+m(a+g)
上升等速運動：Fa2=μ×mg+f+mg
上升等減速運動：Fa3=μ×mg+f+m(g-a)
下降等加速運動：Fa4=m(g-a)-μ×mg-f
下降等速運動：Fa5=mg-μ×mg-f
下降等減速運動：Fa6=m(g+a)- μ×mg-f
由此可得上升等加速運動時螺母的載荷大，因而在規(guī)劃軸向載荷時應該首要參考此數(shù)值。
Fa1=μ×mg+f+m(a+g)= 0.0l×328×9.8+100+328×1.5×9.8
=4953N

1.2 絲杠軸容許軸向負荷
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU因工作臺、主軸箱、工件等自重，對絲杠自身發(fā)生的緊縮負荷，所以必須驗算對絲杠挫屈的安全性。如下公式剖析：

a:安全系數(shù)（取a=0.5)E:彈性系數(shù)
I：絲杠軸牙底直徑（I=πdr4/640N/MM2)
dr:絲杠軸牙底直徑（dr=絲杠節(jié)圓直徑-鋼珠直徑mm)
L：裝置距離（絲杠兩端裝置的相對距離)
m、N:依據(jù)絲杠裝置的方法而定的系數(shù)
支撐-支撐 m=5.1(N=1)
固定-支撐 m=10.2(N=2)
固定-固定 m=20.3(N=4)
固定-自在 m=1.3(N=1/4)

1.3 根本靜額外負荷Co
NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU即絲杠軸向停止的負荷，是絲杠承受絲杠溝槽與鋼珠接觸點（即螺母與絲杠軸)的變形量和鋼珠自身的變形量的總和到達鋼珠直徑的0.01%時的大的軸向力，此負荷即爲根本靜額外負荷。

1.4 根本動額外負荷Ca
動負荷是指一批相同標準的絲杠以相同條件轉10次，其中90%的絲杠不會因爲疲憊而發(fā)生剝離現(xiàn)象。此軸向負荷爲動額外負荷。

2、HDL50三坐標加工單元絲杠定位精度

在機床進給精度的差錯中，導程精度、進給體系的剛性是研討的要點，其他像因溫升發(fā)生的熱變形和導引面的拼裝精度等因素也須加以考慮。

2.1絲杠熱變形的處理辦法
絲杠軸因熱而伸長變形，會導致定位精度的改變。熱變形的多少能夠由下列公式核算：

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU上式能夠解釋爲1000mm長的絲杠在每升1℃就會有發(fā)生12μm的伸長量。因而即便絲杠軸的導程經(jīng)過高精度的加工，也會因溫升發(fā)生的變形而無法滿意高精度的定位要求。另外絲杠的工作速度越高，則均勻溫升也相對進步，熱變形也就越大。因而必須想出辦法處理此問題，如下有三種處理的計劃：
(1)控制發(fā)熱量：
a：挑選恰當?shù)念A壓力。
b：挑選正確且適量的潤滑劑。
c：加大滾珠絲杠的導程、下降轉數(shù)。
(2)施加強制冷卻
a：選用中空絲杠，運用冷卻液通入，將發(fā)生的熱量帶走。
b：絲杠軸外緣以潤滑油或空氣冷卻。
(3)避免溫升的影響：
a：求出累積導程差錯的方針值取負值補正。
b：待機床高速工作溫升後，再運用。
c：絲杠裝置時施加預拉力。
d：運用光柵尺進行差錯補償；選用閉環(huán)控制體系。

2.2 HDLSO絲杠熱變形的具體核算
依據(jù)軸承的負荷能力，累計導程的方針溫升3℃

3、絲杠的壽數(shù)

NB箱式直線軸承北京HIR軸承SME12LUUKBB20UU絲杠在正常運用狀態(tài)下，在經(jīng)過一段時刻後會因爲各種原因惡化而無法運用，這段時刻就是它的壽數(shù)。一般分爲兩種：
a．疲憊壽數(shù)：即發(fā)生剝離現(xiàn)象時。b．精度壽數(shù)：因磨損而使精度惡化時。

3.1壽數(shù)的核算
疲憊壽數(shù)有三種表達形式：
a：總回轉數(shù)b：總工作時刻c：總行程

長的壽數(shù)會使挑選的絲杠的尺寸太大，造成不經(jīng)濟的成果，因而大部分都會挑選在10000小時到20000小時。

關鍵詞：加工中心工作臺

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