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上海伊藤動(dòng)力發(fā)電機(jī)有限公司

伊藤發(fā)電機(jī),靜音發(fā)電機(jī),靜音汽油發(fā)電機(jī),靜音柴油發(fā)電機(jī),上海伊藤動(dòng)力

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上海伊藤動(dòng)力發(fā)電機(jī)有限公司>>車(chē)載汽油發(fā)電機(jī)>>伊藤10KW汽油發(fā)電機(jī)>> 10KW*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)
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10KW*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)

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  • 上海伊藤動(dòng)力發(fā)電機(jī)有限公司
  • 100元
  • 2020-09-08 15:31:03
  • 上海市
  • 460

我要詢價(jià) 具體成交價(jià)以合同協(xié)議為準(zhǔn)

【簡(jiǎn)單介紹】

加工定制
10KW*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)控制特性作進(jìn)一步的研究與改進(jìn)。由于生物質(zhì)氣自身的特點(diǎn),用于發(fā)電的生物質(zhì)氣內(nèi)燃機(jī),大多是在常規(guī)的燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)的基礎(chǔ)上,進(jìn)行改進(jìn)使用的。

【詳細(xì)說(shuō)明】

10KW*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)

為了解決現(xiàn)有檢測(cè)方法對(duì)同步發(fā)電機(jī)(尤其是應(yīng)用廣泛的汽輪發(fā)電機(jī))常見(jiàn)的定子繞組匝間短路和勵(lì)磁繞組匝間短路故障的局限性,提出了一種新型探測(cè)線圈。理論分析表明,由于采用特殊的布置及聯(lián)接方法,開(kāi)路的新型探測(cè)線圈在電機(jī)正常運(yùn)行或機(jī)端外部故障時(shí)端口電壓為0,而在繞組內(nèi)部不對(duì)稱故障時(shí)會(huì)對(duì)氣隙磁場(chǎng)的故障附加諧波感應(yīng)出電動(dòng)勢(shì)。而且在定子內(nèi)部短路與勵(lì)磁繞組匝間短路故障這兩種情況下,新型探測(cè)線圈端口電壓的頻率明顯不同。在多相整流實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上安裝了上述探測(cè)線圈,通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析的正確性,說(shuō)明可以根據(jù)新型探測(cè)線圈端口電壓同時(shí)反映發(fā)電機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子繞組內(nèi)部故障、并通過(guò)電壓頻率特征來(lái)區(qū)分具體的故障類(lèi)型。 

詳細(xì)參數(shù)  10KW*車(chē)用汽油發(fā)電機(jī)

伊藤10KW汽油發(fā)電機(jī)詳細(xì)參數(shù):

型號(hào)

YT10REM

額定功率(PET)

10KW

額定電壓 (V)

220/380

額定電流(PET)

43.5

相數(shù)

單相/三相

額定轉(zhuǎn)速(rpm)

3000

功率因數(shù)

1

頻率(Hz)

50

發(fā)動(dòng)機(jī)零件號(hào)

2V78FD

排量(cc)

678

壓縮比

8.5:1

點(diǎn)火系統(tǒng)

晶體管無(wú)觸點(diǎn)點(diǎn)火

電啟動(dòng)

缸徑×行程(mm×mm)

V2-78×72

吸氣方式

自然吸氣

機(jī)油容量(L)

1.4

缸體

鋁合金

缸套

鑄鐵

冷卻系統(tǒng)

強(qiáng)制風(fēng)冷

交流發(fā)電機(jī)類(lèi)型

同步發(fā)電機(jī),旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)

調(diào)壓系統(tǒng)

AVR自動(dòng)調(diào)壓

勵(lì)磁類(lèi)型

碳刷

極數(shù)

2

絕緣等級(jí)

F

定子繞組材料

轉(zhuǎn)子繞組材料

連接方式

直接耦合(錐度連接)

空載至滿載頻率調(diào)節(jié)

同步

防護(hù)等級(jí)

IP 24

接地系統(tǒng)

機(jī)架接地

隔音裝置類(lèi)型

雙層金屬板+隔音棉

低速運(yùn)轉(zhuǎn)噪音dB(A)/7m

63

機(jī)組尺寸 (長(zhǎng)×寬×高) mm

1150×670×740

凈重( kg)

230

毛重( kg)

255

傳統(tǒng)模擬同步電機(jī)組主要采用原動(dòng)機(jī)拖動(dòng)同步發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)發(fā)電來(lái)實(shí)現(xiàn),該方法雖能更有效地模擬電網(wǎng)中同步電機(jī)組的電磁耦合特性,但存在控制系統(tǒng)復(fù)雜、系統(tǒng)靈活性差、實(shí)現(xiàn)成本高等不足。為此,基于虛擬同步發(fā)電機(jī)控制原理提出了一種模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法。該方法利用濾波電抗等效代替同步發(fā)電機(jī)組電樞電阻及同步電抗,通過(guò)控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)同步發(fā)電機(jī)組慣性特性、頻率響應(yīng)特性及調(diào)壓特性的有效模擬。該方法簡(jiǎn)化了模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì),具有較強(qiáng)的靈活性和可行性。設(shè)計(jì)了一套容量為20 k VA的模擬同步發(fā)電機(jī)組,并基于已有的模擬風(fēng)電機(jī)組實(shí)驗(yàn)平臺(tái)構(gòu)建了一套模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。在負(fù)荷功率擾動(dòng)條件下,利用Matlab/Simulink仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了所提模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法的有效性及在風(fēng)電機(jī)組頻率響應(yīng)控制研究中應(yīng)用的可行性。

電網(wǎng)電壓驟升故障會(huì)造成雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)定子繞組中產(chǎn)生定子磁鏈的暫態(tài)直流分量,甚至引起比電網(wǎng)電壓跌落更強(qiáng)的雙饋發(fā)電機(jī)定、轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的沖擊。首先分析電網(wǎng)電壓驟升下雙饋發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子電流的電磁過(guò)渡過(guò)程,在變流器轉(zhuǎn)子電流環(huán)中引入虛擬電阻控制,雖然能夠有效抑制轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的振蕩,但是會(huì)引起轉(zhuǎn)子電壓過(guò)高和轉(zhuǎn)子電流振蕩過(guò)程加長(zhǎng),僅在低頻部分具有抑制作用,因此本文引入虛擬電感,形成虛擬阻抗的改進(jìn)控制策略,縮短了電網(wǎng)電壓驟升時(shí)的轉(zhuǎn)子振蕩過(guò)程,并且對(duì)高頻部分具有較強(qiáng)的抑制作用,提高了系統(tǒng)的高電壓穿越性能。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的有效性和可行性。

    
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