10千瓦*車用汽油發(fā)電機(jī)根據(jù)流體力學(xué)以及傳熱學(xué)理論,結(jié)合發(fā)電機(jī)通風(fēng)性能以及結(jié)構(gòu)特點(diǎn),建立了發(fā)電機(jī)三維流動(dòng)與傳熱耦合求解的數(shù)學(xué)模型與物理模型;并給出基本假設(shè)與相應(yīng)的邊界條件,采用有限體積法對(duì)三維流體場(chǎng)和溫度場(chǎng)控制方程進(jìn)行耦合計(jì)算。

10千瓦*車用汽油發(fā)電機(jī)

為了解決現(xiàn)有檢測(cè)方法對(duì)同步發(fā)電機(jī)(尤其是應(yīng)用廣泛的汽輪發(fā)電機(jī))常見的定子繞組匝間短路和勵(lì)磁繞組匝間短路故障的局限性,提出了一種新型探測(cè)線圈。理論分析表明,由于采用特殊的布置及聯(lián)接方法,開路的新型探測(cè)線圈在電機(jī)正常運(yùn)行或機(jī)端外部故障時(shí)端口電壓為0,而在繞組內(nèi)部不對(duì)稱故障時(shí)會(huì)對(duì)氣隙磁場(chǎng)的故障附加諧波感應(yīng)出電動(dòng)勢(shì)。而且在定子內(nèi)部短路與勵(lì)磁繞組匝間短路故障這兩種情況下,新型探測(cè)線圈端口電壓的頻率明顯不同。在多相整流實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上安裝了上述探測(cè)線圈,通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析的正確性,說明可以根據(jù)新型探測(cè)線圈端口電壓同時(shí)反映發(fā)電機(jī)的定子和轉(zhuǎn)子繞組內(nèi)部故障、并通過電壓頻率特征來區(qū)分具體的故障類型。 

詳細(xì)參數(shù) 10千瓦*車用汽油發(fā)電機(jī)

伊藤10KW汽油發(fā)電機(jī)詳細(xì)參數(shù)：
型號(hào)	YT10REM
額定功率（PET）	10KW
額定電壓 (V)	220/380
額定電流（PET）	43.5
相數(shù)	單相/三相
額定轉(zhuǎn)速（rpm）	3000
功率因數(shù)	1
頻率(Hz)	50
發(fā)動(dòng)機(jī)零件號(hào)	2V78FD
排量(cc)	678
壓縮比	8.5:1
點(diǎn)火系統(tǒng)	晶體管無(wú)觸點(diǎn)點(diǎn)火
電啟動(dòng)	是
缸徑×行程(mm×mm)	V2-78×72
吸氣方式	自然吸氣
機(jī)油容量(L)	1.4
缸體	鋁合金
缸套	鑄鐵
冷卻系統(tǒng)	強(qiáng)制風(fēng)冷
交流發(fā)電機(jī)類型	同步發(fā)電機(jī)，旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)
調(diào)壓系統(tǒng)	AVR自動(dòng)調(diào)壓
勵(lì)磁類型	碳刷
極數(shù)	2
絕緣等級(jí)	F
定子繞組材料	銅
轉(zhuǎn)子繞組材料	銅
連接方式	直接耦合（錐度連接）
空載至滿載頻率調(diào)節(jié)	同步
防護(hù)等級(jí)	IP 24
接地系統(tǒng)	機(jī)架接地
隔音裝置類型	雙層金屬板+隔音棉
低速運(yùn)轉(zhuǎn)噪音dB(A)/7m	63
機(jī)組尺寸 (長(zhǎng)×寬×高) mm	1150×670×740
凈重( kg)	230
毛重( kg)	255

傳統(tǒng)模擬同步電機(jī)組主要采用原動(dòng)機(jī)拖動(dòng)同步發(fā)電機(jī)旋轉(zhuǎn)發(fā)電來實(shí)現(xiàn),該方法雖能更有效地模擬電網(wǎng)中同步電機(jī)組的電磁耦合特性,但存在控制系統(tǒng)復(fù)雜、系統(tǒng)靈活性差、實(shí)現(xiàn)成本高等不足。為此,基于虛擬同步發(fā)電機(jī)控制原理提出了一種模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法。該方法利用濾波電抗等效代替同步發(fā)電機(jī)組電樞電阻及同步電抗,通過控制系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)對(duì)同步發(fā)電機(jī)組慣性特性、頻率響應(yīng)特性及調(diào)壓特性的有效模擬。該方法簡(jiǎn)化了模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì),具有較強(qiáng)的靈活性和可行性。設(shè)計(jì)了一套容量為20 k VA的模擬同步發(fā)電機(jī)組,并基于已有的模擬風(fēng)電機(jī)組實(shí)驗(yàn)平臺(tái)構(gòu)建了一套模擬風(fēng)電并網(wǎng)實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。在負(fù)荷功率擾動(dòng)條件下,利用Matlab/Simulink仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,驗(yàn)證了所提模擬同步發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)方法的有效性及在風(fēng)電機(jī)組頻率響應(yīng)控制研究中應(yīng)用的可行性。

電網(wǎng)電壓驟升故障會(huì)造成雙饋感應(yīng)發(fā)電機(jī)定子繞組中產(chǎn)生定子磁鏈的暫態(tài)直流分量,甚至引起比電網(wǎng)電壓跌落更強(qiáng)的雙饋發(fā)電機(jī)定、轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的沖擊。首先分析電網(wǎng)電壓驟升下雙饋發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子電流的電磁過渡過程,在變流器轉(zhuǎn)子電流環(huán)中引入虛擬電阻控制,雖然能夠有效抑制轉(zhuǎn)子電流和電磁轉(zhuǎn)矩的振蕩,但是會(huì)引起轉(zhuǎn)子電壓過高和轉(zhuǎn)子電流振蕩過程加長(zhǎng),僅在低頻部分具有抑制作用,因此本文引入虛擬電感,形成虛擬阻抗的改進(jìn)控制策略,縮短了電網(wǎng)電壓驟升時(shí)的轉(zhuǎn)子振蕩過程,并且對(duì)高頻部分具有較強(qiáng)的抑制作用,提高了系統(tǒng)的高電壓穿越性能。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的有效性和可行性。